А.2  Обозначения, принятые в разделе 6

12.5  Конструктивные требования

12.5.1 Соединения следует применять простые, с минимальным количеством врубок и устраивать так, чтобы исключить в них застой воды.

В составных элементах конструкций следует предусматривать зазоры для проветривания не менее 4 см между брусьями и не менее 2 см между бревнами. В конструкциях, в которых не допускается устройство зазоров, должны быть приняты меры против непосредственного увлажнения атмосферными осадками. Устройство закрытых стыков (накладки со всех сторон) в надводной части деревянных конструкций не допускается. В клееных пролетных строениях следует предусматривать меры, препятствующие попаданию на них солнечных лучей.

12.5.2 Соединение пиломатериалов по длине осуществляется с помощью зубчатых соединений по ГОСТ 16483.10.

12.5.3 После антисептирования элементов не допускается какая-либо их обработка кроме сверления отверстий для установки крепежных изделий.

Просверленные отверстия в антисептированной древесине перед установкой крепежных изделий необходимо обильно смазать каменноугольным маслом в соответствии с ГОСТ 2770.

12.5.4 Для обеспечения поперечной жесткости пролетного строения с клееными и дощато-гвоздевыми главными балками необходимо устанавливать в опорных сечениях и в пролете через 4–6 м поперечные связи, а при дощато-гвоздевых балках — и продольные связи в плоскости верхних поясов балок.

12.5.5 Главные балки пролетных строений длиной 15 м и более следует, как правило, устанавливать на полимерные опорные части. Взамен опорных частей под балками допускается укладывать мауэрлатные брусья из антисептированной древесины с устройством прокладок из изоляционного рулонного материала.

12.5.6 Деревянная или железобетонная плита проезжей части должна быть связана с главными балками креплениями, обеспечивающими передачу балкам горизонтальных усилий.

12.5.7 При конструировании проезжей части клееных пролетных строений автодорожных и городских мостов необходимо предусматривать продольные и поперечные уклоны, обеспечивающие быстрый сток воды с проезжей части.

При длине моста до 50 м и его одностороннем уклоне не менее 1 %, а также при длине моста 100 м и уклонах от середины в каждую сторону не менее 1 % водоотвод допускается обеспечивать за счет продольного стока воды.

12.5.8 Проезжая часть клееных пролетных строений должна защищать нижележащие конструкции от попадания осадков и прямого солнечного освещения. Плиту проезжей части следует устраивать непрерывной, а на верхние пояса балок под железобетонную плиту укладывать водонепроницаемые прокладки.

12.5.9 Для улучшения условий проветривания зазор между торцами главных балок в автодорожных и городских мостах следует назначать не менее 10 см, высоту опорных частей — не менее 5 см. Между главными балками и плитой проезжей части следует устраивать проемы высотой 5–6 см.

12.5.10 В качестве покрытия на клееных мостах с дощатой плитой следует назначать тройную поверхностную обработку или предусматривать укладку слоя асфальтобетона.

12.5.11 В пролетных строениях с ездой поверху жесткую и скрепленную с фермами проезжую часть следует использовать в качестве верхних связей.

12.5.12 В изгибаемых элементах в сечениях с наибольшими изгибающими моментами необходимо избегать ослабления подрезками крайних растянутых волокон. В опорных сечениях элементов, при условии обеспечения прочности древесины на скалывание поперек волокон допускается подрезка не более чем на 1/3 высоты элемента.    

12.5.13 Наименьшие размеры элементов и их допускаемая гибкость

12.5.13.1 В поперечном сечении деревянные части и металлические изделия должны иметь размеры не менее приведенных в таблице 71. 

Таблица 71

 

В миллиметрах

Деревянные части
и металлические изделия

Нормируемый размер
поперечного сечения

Наименьшее значение
нормируемого размера
для мостов автодорожных,
городских и пешеходных

Брусья и доски:

 

 

для основных элементов

Большая сторона

для связей, стыковых накладок, перил и других дополнительных элементов

То же

Доски

Толщина

40*

Бревна в тонком конце:

Диаметр

 

для основных элементов

180**

для свай

для накатника

Пластины

Радиус круга

Болты:

Диаметр

 

рабочие и стяжные

конструктивные

Штыри в клеештыревых стыках

Диаметр

Стальные тяжи

Диаметр

Стальные нагели

Диаметр

Гвозди и дюбели

Диаметр

Стальные накладки

Толщина

Шайбы

Толщина

Зубчатые шипы

Длина

* Толщина досок для клееных конструкций после обработки не должна превышать 33 мм — для главных балок и 43 мм — для остальных элементов.

** Бревна диаметром менее 180 мм в тонком конце допускается применять только для настила проезжей части и неответственных элементов (второстепенных связей, схваток и т. д.).

 

12.5.13.2 Гибкость деревянных элементов в конструкциях не должна превышать:

а) для поясов, раскосов, стоек опор и свай:

— сжатых           — 100;

— растянутых     — 150;

б) для связей:

— сжатых           — 150;

— растянутых     — 200.

12.5.14 Стыки и соединения

12.5.14.1 Стыки растянутых и сжатых элементов в фермах следует, как правило, располагать вне узла (в панели), при этом стыки сжатых элементов следует располагать вблизи узлов, закрепленных от выходов из плоскости фермы.

Стыки клееных неразрезных балок следует располагать в зоне минимальных моментов.

12.5.14.2 Соединяемые элементы должны быть стянуты болтами, а при необходимости — хомутами. Болты должны иметь стальные шайбы с обоих концов.

12.5.14.3 Стыки растянутых и растянуто-изогнутых поясов ферм рекомендуется перекрывать деревянными накладками на сквозных цилиндрических стальных нагелях или выполнять клеештыревыми.

Следует избегать применения соединений с гребенчатыми накладками.

Стыки сжатых элементов поясов, выполненные в торец, должны быть перекрыты накладками,
а при необходимости — усилены вклеенными стальными штырями (клеештыревой стык).

Стыки поясов дощато-гвоздевых ферм следует перекрывать накладками на стальных нагелях.

12.5.14.4 Наименьшее расстояние между болтами, нагелями, гвоздями, дюбелями, шурупами, глухарями и штырями при их рядовой расстановке должно соответствовать значениям, приведенным в таблице 72.    

Таблица 72

Нормируемое расстояние

Значение наименьшего расстояния, мм,
выраженное расчетным диаметром, для

болтов
и сквозных нагелей

глухих нагелей

штырей

гвоздей
и дюбелей

шурупов
и глухарей

Между осями крепления:

 

 

 

 

 

вдоль волокон

—

15¹⁾ или 25²⁾

поперек волокон

3,5

От оси крайнего крепления до края элемента поперек волокон

—

15¹⁾ или 25²⁾

От оси крайнего крепления до края элемента поперек волокон

2,5

3,5

¹⁾ При толщине пробиваемого элемента не менее 10d (где d — диаметр гвоздя или дюбеля, мм).

²⁾ При толщине пробиваемого элемента, равной 4d. Для элементов, не пробиваемых сквозными гвоздями или дюбелями, независимо от толщины принимается расстояние между осями гвоздей или дюбелей вдоль волокон не менее 15d.

Примечания

1 Расстояние между осями штырей в клеештыревом соединении дано для случая их расположения вдоль волокон. При расположении штырей поперек волокон или под углом к ним расстояние между штырями должно назначаться исходя из характера работы узлового соединения, но не менее значений, приведенных в таблице.

2 Наименьшее расстояние между гвоздями или дюбелями для промежуточных значений толщины
элемента определяется интерполяцией.

3 Наименьшее расстояние между нагелями (штырями) при длине просверливаемых для них отверстий, превышающих 10d, должно быть увеличено на 5 % избыточной (более 10d) длины отверстия.

12.5.14.5 При соединении на гвоздях и дюбелях элементов из древесины лиственных и других твердых пород, а также во всех случаях применения гвоздей диаметром d > 6 мм должно предусматриваться предварительное просверливание гнезд диаметром от 0,8d до 0,9d.

12.5.14.6 Нагели, дюбели, шурупы, глухари и гвозди не следует располагать по оси досок или брусьев.

Шахматная расстановка просверленных гнезд в нагельных соединениях не рекомендуется.

Гвозди в поясах ферм следует располагать вертикальными рядами.

12.5.14.7 При встречной несквозной забивке гвоздей и дюбелей концы их могут быть перепущены один за другой на 1/3 толщины средней доски без увеличения расстояния между гвоздями и дюбелями.

12.5.14.8 Стяжные болты в стыках с нагельными соединениями следует применять, как правило, одного диаметра с нагелями. Количество болтов должно быть не более 20 % количества нагелей
и не менее четырех на каждую половину накладки.

12.5.14.9 В качестве штырей в клеештыревом соединении следует применять горячекатаную стержневую арматуру периодического профиля диаметром от 12 до 25 мм из стали класса S400 или S500 по СТБ 1704.

Диаметры отверстий под штыри следует назначать увеличенными на, мм:

2      — при диаметре штырей, мм 12;

3      —             то же             от 14  до  18;                

4      —                “                   “ 20 ” 22 включ.;

5      —                “                  св. 22.

Глубину заделки штыря в древесину рекомендуется принимать равной 15–20 диаметрам штыря.

12.5.14.10 В сжатых и растянутых элементах штыри следует располагать равномерно по сечению. Количество штырей должно быть не менее четырех.

В растянутой и сжатой зонах изгибаемых элементов штыри необходимо располагать таким образом, чтобы каждый штырь передавал усилие с рядом расположенного участка древесины. Количество стержней в каждой из зон должно быть не менее четырех.

При количестве штырей пять и более штыри, для предотвращения концентрации напряжений, следует назначать разной длины.

12.5.14.11 Глубина врубок и врезок в соединениях должна быть, см, не менее:

2      — в брусьях (и окантованных бревнах);

3      — в бревнах.

Глубина врубок и врезок должна быть не более:

а) для соединений на шпонках и колодках:

— в брусьях — 1/5 толщины бруса;

— в бревнах — 1/4 диаметра бревна;

б) для соединений на врубках:

— в опорных узлах — 1/3 толщины элемента;

— в промежуточных узлах сквозных ферм — 1/4 толщины элемента.

Длина плоскости скалывания в соединениях назначается не менее четырехкратной глубины врезки, но не менее 20 см.

12.5.14.12 Соединения элементов на врубках следует осуществлять, как правило, в виде лобовых врубок с одним зубом или непосредственного лобового упора примыкающих сжатых элементов.

В соединениях на лобовых врубках с двумя зубьями глубина врубки зуба должна быть больше глубины первого зуба не менее чем на 2 см. Применение лобовых врубок с тремя зубьями не допускается. Не рекомендуется применение соединений на щековых врубках.

Рабочую плоскость смятия, как правило, следует располагать перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента.

12.5.14.13 Деревянные призматические шпонки (или колодки) допускается применять только продольные или наклонные, волокна которых параллельны или близки к направлению сдвигающей силы.

Расстояние между шпонками (колодками) в свету во всех случаях должно быть не менее длины шпонки (колодки). Отношение длины шпонки l к глубине врезки a должно быть не менее 5.

При сплачивании элементов с зазором d должно соблюдаться условие    

                                                                               (67)

Зазор d при сплачивании бревен диаметром d, м, наклонными шпонками (колодками) должен быть не более:

0,50d     — при двухъярусных балках;

0,25d     — при трехъярусных балках.

12.5.15 Элементы пролетных строений и опор

12.5.15.1Проезжую часть автодорожных и городских мостов следует устраивать с дощато-гвоздевой плитой или с двойным дощатым настилом.

Элементы нижнего настила проезжей части автодорожных и городских мостов следует укладывать с зазором от 2 до 3 см.

Верхний настил проезжей части автодорожных и городских мостов рекомендуется делать продольным. Толщина досок настила должна быть не менее 5 см.

12.5.15.2 Брусья или бревна прогонов должны быть связаны между собой и закреплены на опорах от продольных и поперечных перемещений. Концы разбросных прогонов выпускают за ось насадок опор (или опорных брусьев) не менее чем на 30 см.

12.5.15.3 Усилия от поперечных балок на пояса ферм должны передаваться центрированно через подушки, перекрывающие все ветви пояса.

12.5.15.4В местах лобового упора раскосов и стоек при отсутствии наружных соединений должны быть установлены потайные штыри, в местах пересечения раскосов — болты и прокладки.

12.5.15.5 Число ветвей стальных тяжей в решетчатых фермах должно быть не более двух.

На концах тяжей должны предусматриваться контргайки, длина нарезки должна обеспечивать возможность необходимого натяжения тяжей гайками при строительстве и эксплуатации.

Подгаечники должны быть общими для всех тяжей одного узла.

12.5.15.6 В каждом ярусе пояса дощатых ферм с одной стороны стенки должно быть не более трех досок, включая стыковую накладку.

В одном сечении каждого яруса пояса допускается стыковать не более двух досок.

Каждая доска должна быть продолжена за теоретическое место обрыва на длину, составляющую не менее половины длины накладки. Замена стыкуемых досок одного яруса досками другого яруса, вступающими в работу, не допускается.

12.5.15.7 Устойчивость стенок дощатых ферм должна быть обеспечена установкой вертикальных брусьев на расстоянии не более 3 м и не более высоты фермы. Брусья должны обжимать стенку
и пояса фермы.

12.5.15.8 В каждом пересечении досок сплошной стенки должен быть посажен гвоздь диаметром не менее 4,5 мм. Длина гвоздей должна превышать толщину стенки не менее чем на 3 см. Концы гвоздей должны быть загнуты.

12.5.15.9 Жесткость и устойчивость свайных и рамных опор в поперечном и продольном направлениях должны быть обеспечены установкой наклонных свай, горизонтальных и диагональных связей в виде раскосов (крестов), подкосов (укосин), тяжей и т. п. Наклонные сваи или укосины следует ставить при высоте опор (от грунта до верха насадки), превышающей расстояние между осями крайних свай или стоек.

12.5.15.10 Стыки свай следует, как правило, располагать в грунте на 2 м ниже уровня возможного размыва. При расположении их выше уровня размыва в местах стыков должны быть установлены связи.

Стыки сжатых элементов опор (стоек, свай) следует выполнять в торец (стыки одиночных свай — с установкой штыря) и перекрывать металлическими накладками на болтах.

Если стык свай расположен выше уровня грунта, допускается применение деревянных накладок на нагелях.

В пакетных сваях стыки отдельных брусьев или бревен следует располагать вразбежку.

12.5.15.11 Ряжевые опоры следует устраивать в случаях, если забивка свай невозможна.

12.5.15.12 Ширину ряжа (вдоль моста) следует назначать не менее 1/3 его высоты и не менее 2 м. Высота ряжа назначается с запасом 5 % на осадку и усушку.

Верх ряжа должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 0,5 м
и не менее чем на 0,25 м — над расчетным уровнем воды.

12.5.15.13 На суходолах и реках со слабым течением ряжи рекомендуется устраивать прямоугольными в плане. При скорости течения 1,5 м/с и более следует применять ряжи заостренной обтекаемой формы.

Ряжи, подверженные действию льда, следует совмещать с ледорезами. В этом случае с верховой стороны ряжа необходимо устраивать вертикальное режущее ребро. При сильном ледоходе режущее ребро следует устраивать наклонным.

12.5.15.14Между наружными стенками ряжа необходимо устраивать поперечные и продольные перегородки (внутренние стены). Размеры сторон ячеек, образуемых внутренними стенками,
не должны превышать 2 м.

В углах наружных стен ряжа, а также в местах примыкания перегородок следует устанавливать вертикальные брусья или окантованные бревна-сжимы с овальными по высоте прорезями для болтов в каждом четвертом венце. В поперечном направлении наружные стены ряжа необходимо соединять стальными тяжами, пропускаемыми через сжимы.

12.5.15.15 Ледорезы должны быть установлены перед каждой речной опорой, подверженной ударам льда, на расстоянии от опоры вверх по течению реки от 2 до 8 м в зависимости от скорости течения. На реках с мощным ледоходом (при толщине льда более 50 см и скорости ледохода более 1,5 м/с) на расстоянии 30–50 м от основных ледорезов следует предусматривать более мощные аванпостовые ледорезы в одну линию с опорами и основными ледорезами, но в количестве вдвое меньшем. Ледорезы должны быть загружены камнем.

12.5.15.16 Рабочая ширина ледореза на уровне самого высокого ледохода должна быть не менее ширины защищаемой опоры в том же уровне.

Уклон режущего ребра ледореза должен быть не круче 1:15. Верх ножа ледореза должен возвышаться над наивысшим уровнем ледохода не менее чем на 1,0 м, низ ножа следует располагать не менее чем на 0,75 м ниже уровня самого низкого ледохода.

12.5.15.17 При наличии размываемых грунтов следует предусматривать укрепление дна реки вокруг опор и ледорезов фашинными тюфяками и каменной отсыпкой.

13  Основания и фундаменты

13.1  Общие положения

13.1.1 Основания и фундаменты мостов и труб следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01 и ТКП 45-3.03-188, с учетом требований настоящего раздела.

13.1.2 Классификацию грунтов оснований необходимо производить в соответствии с СТБ 943.

13.1.3 Значения характеристик физических свойств грунтов, необходимые для вычисления расчетных сопротивлений оснований под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев (приложение Э), следует определять согласно СНиП 2.02.01.

13.1.4 Нормативные и расчетные значения физико-механических характеристик материалов,
используемых для фундаментов, должны удовлетворять требованиям разделов 9, 10 и 12.    

13.2  Расчеты

13.2.1 Основания и фундаменты мостов и труб следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

— по первой группе — по несущей способности оснований, устойчивости против опрокидывания и сдвига, прочности и устойчивости конструкций фундаментов;

— по второй группе — по деформациям оснований и фундаментов (осадкам, кренам, горизонтальным перемещениям), трещиностойкости железобетонных конструкций фундаментов (согласно требованиям раздела 9).

13.2.2 Взвешивающее действие воды на грунты и части сооружения, расположенные ниже уровня поверхностных или подземных вод, необходимо учитывать в расчетах по несущей способности оснований и по устойчивости положения фундаментов, если фундаменты заложены в песках, супесях, илах. При заложении фундаментов в суглинках, глинах и скальных грунтах взвешивающее действие воды необходимо учитывать в случаях, когда оно создает более неблагоприятные расчетные
условия. Уровень воды принимается невыгоднейший — наинизший или наивысший.

13.2.3 Для оснований из нескальных грунтов под фундаментами мелкого заложения, рассчитываемыми без учета заделки в грунт, положение равнодействующей расчетных нагрузок (по отношению к центру тяжести площади подошвы фундаментов), характеризуемое относительным эксцентриситетом, должно быть ограничено значениями, указанными в таблице 73.

Проверку положения равнодействующей нагрузок в уровне подошвы фундаментов устоев при высоте подходной насыпи более 12 м следует производить с учетом вертикального давления от веса примыкающей части насыпи. В этом случае относительный эксцентриситет в сторону пролета должен составлять не более чем 20 % от указанного в таблице 73.

Если относительный эксцентриситет больше единицы, максимальное давление подошвы фундамента на основании следует определять исходя из треугольной формы эпюры, построенной в пределах сжимаемой части основания.

13.2.4 Несущая способность основания под подошвой фундаментов мелкого заложения или фундаментов из опускных колодцев при раздельном расчете опор на временные нагрузки, действующие вдоль и поперек моста, должна удовлетворять условиям   

, ,

где p, p_max — соответственно среднее и максимальное давление подошвы фундамента на основание, кПа;

R     — расчетное сопротивление основания из нескальных или скальных грунтов осевому сжатию, кПа, определяемое в соответствии с приложением Э;

g_n     — коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,4;

g_c     — коэффициент условий работы, принимаемый равным:

1,0     — при определении несущей способности нескальных оснований в случаях действия временных нагрузок 7–9 по таблице 8;

1,2     — при определении несущей способности скальных оснований во всех случаях и нескальных оснований в случаях действия (кроме временных нагрузок 7–9) одной или нескольких временных нагрузок 10–15 и 16.

Таблица 73

Расположение мостов

Наибольший относительный эксцентриситет  для

промежуточных опор при действии

устоев при действии

только
постоянных нагрузок

постоянных
и временных
нагрузок
в наиболее
невыгодном
сочетании

только
постоянных нагрузок

постоянных
и временных
нагрузок
в наиболее
невыгодном
сочетании

На железных дорогах общей сети и промышленных предприятий, на обособленных путях метрополитена

0,1

1,0

0,5

0,6

На автомобильных дорогах (включая дороги промышленных предприятий и внутрихозяйственные), на улицах и дорогах городов, поселков и сельских населенных пунктов:

0,1

1,0

0,8

 

большие и средние

 

 

 

1,0

малые

 

 

 

1,2

* Эксцентриситет e₀ и радиус ядра сечения фундамента r, м (у его подошвы), определяют по формулам

, ,                                                                                                                    8)

где M — момент сил, действующих относительно главной центральной оси подошвы фундамента, кН·м;

N — равнодействующая вертикальных сил, кН;

W — момент сопротивления подошвы фундамента для менее нагруженного ребра, м³;

A — площадь подошвы фундамента, м².

 

13.2.5 В расчетах по несущей способности оснований фундаментов мелкого заложения и фундаментов из опускных колодцев возникающие в грунте под их подошвой напряжения от нагрузок
№ 10 – № 14 (с учетом соответствующих коэффициентов сочетаний) следует определять отдельно вдоль и поперек оси моста, а наиболее неблагоприятные из них — суммировать с напряжениями от постоянных и временных вертикальных нагрузок. В свайных фундаментах усилия, которые возникают
в сваях от указанных выше нагрузок, действующих вдоль и поперек оси моста, необходимо суммировать.

13.2.6 В расчетах по грунту и материалу конструкций свайных фундаментов и фундаментов из опускных колодцев (за исключением расчетов несущей способности оснований) за расчетную поверхность грунта следует принимать: для фундаментов устоев — естественную поверхность грунта; для фундаментов промежуточных опор — поверхность грунта у опор на уровне срезки (планировки) или местного размыва, определяемого согласно 5.10.1 – 5.10.6, при расчетном и наибольшем расходах (для расчетов на действие соответственно расчетных (крайних) и эксплуатационных нагрузок).

Для устоев и береговых промежуточных опор со свайными фундаментами, ростверки которых расположены над грунтом, а сваи погружены сквозь отсыпанную или намытую часть насыпи, расчетную поверхность грунта допускается принимать с учетом заделки свай в этой части насыпи.

13.2.7 Несущую способность одиночной сваи в грунтах при действии осевого сжимающего или выдергивающего усилия следует определять согласно ТКП 45-3.03-188.

13.2.8 Несущую способность основания в уровне низа свай следует проверять как для условного фундамента в соответствии с приложением Ю.

Указанная проверка не требуется для:

— однорядных фундаментов в любых грунтовых условиях;

— многорядных свайных фундаментов, сваи которых работают как стойки (при опирании их на скальные грунты, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и глинистые грунты твердой консистенции).

13.2.9 Если под несущим слоем грунта, воспринимающим давление подошвы фундамента или нижних концов свай, залегает слой менее прочного грунта, необходимо проверить несущую способность этого слоя в соответствии с приложением Я.

13.2.10 Расчет по устойчивости фундаментов против глубокого сдвига (смещения совместно
с грунтом по наиболее неблагоприятной поверхности скольжения) следует выполнять для промежуточных опор, расположенных на косогорах, и для устоев при насыпях высотой более 12 м — во всех случаях, при насыпях высотой от 6 до 12 м — в случаях расположения в основании фундаментов слоя глинистого грунта или прослойки водонасыщенного песка, подстилаемого глинистым грунтом.

13.2.11 Осадку и крен фундаментов мелкого заложения следует рассчитывать согласно ТКП 45-3.03-188.

В расчете осадки устоев при высоте насыпи более 12 м необходимо учитывать дополнительное вертикальное давление на основании от веса примыкающей части подходной насыпи, определяемое в соответствии с приложением 1.

13.2.12 Осадку фундамента из свай или из опускного колодца следует определять в соответствии с требованиями 13.2.11, рассматривая такой фундамент как условный в форме прямоугольного параллелепипеда размерами, принимаемыми в соответствии с приложением Ю.

Осадку свайного фундамента допускается принимать равной осадке одиночной сваи по данным статических испытаний ее в тех же грунтах при соблюдении одного из следующих условий:

а) сваи работают как стойки;

б) число продольных рядов свай не более трех.

13.2.13 При определении осадок фундаментов по 13.2.11 и 13.2.12 за расчетную поверхность грунта допускается принимать его естественную поверхность (без учета срезки или возможности размыва).

Осадки фундаментов допускается не определять:

— при опирании фундаментов на скальные, крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем и твердые глины — для всех мостов;

— при опирании фундаментов на прочие грунты — для мостов внешне статически определимых систем пролетом до 55 м на железных и до 105 м — на автомобильных дорогах.

13.2.14 Напряжение в бетоне ростверка от давления торца свай, как правило, не должно превышать расчетное сопротивление бетона ростверка по нормам для осевого сжатия в расчетах по прочности.

Если напряжение превышает расчетное сопротивление бетона ростверка, следует применить бетон более высокого класса или предусмотреть укладку арматурных сеток из стержней диаметром 12 мм над каждой сваей (одной сетки, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона ростверка
до 20 %, или двух сеток, если напряжения превышают расчетное сопротивление бетона на 20 %–30 %).    

13.3  Конструирование фундаментов

13.3.1 Фундаменты мостов и труб следует закладывать в грунт на глубине, определяемой расчетами несущей способности оснований и фундаментов согласно 13.2.1 – 13.2.13 и принимаемой
не менее значений, установленных в ТКП 45-3.03-188 для свай и ростверков. Минимальное расстояние между сваями в плане следует назначать согласно ТКП 45-3.03-188.

В пределах водотоков фундаменты мостов должны быть заложены в грунт ниже уровня местного размыва, определяемого согласно 5.10.1 – 5.10.6 при расчетном и наибольшем расходах воды,
на глубине, требуемой по расчету на действие соответственно расчетной (крайней) и эксплуатационной нагрузок.

13.3.2 Размеры в плане ростверка свайных фундаментов следует принимать исходя из расстояний между осями свай по ТКП 45-3.03-188 с учетом установленных СНиП 3.02.01 допусков на точность заглубления свай в грунт, а также из необходимости обеспечения между сваями и вертикальными гранями ростверка расстояния в свету не менее 25 см, для свай-оболочек диаметром более 2 м — не менее 10 см.

Тампонажный слой бетона, уложенного подводным способом, запрещается использовать в качестве рабочей (несущей) части ростверка.

13.3.3 Сваи должны быть заделаны в ростверк (выше слоя бетона, уложенного подводным способом) на длину, определяемую расчетом и принимаемую не менее половины периметра призматических свай, и 1,2 м — для свай диаметром 0,6 м и более.

Допускается заделка свай в ростверке с помощью выпусков стержней продольной арматуры длиной, определяемой расчетом, но не менее 30 диаметров стержней — при арматуре периодического профиля и 40 диаметров стержней — при гладкой арматуре. При этом сваи должны быть заведены
в ростверк не менее чем на 10 см.

13.3.4 Железобетонный ростверк необходимо армировать по расчету согласно требованиям
раздела 9.

Бетонный ростверк следует армировать конструктивно в его нижней части (в промежутках между сваями). Площадь поперечного сечения стержней арматуры вдоль и поперек оси моста необходимо принимать не менее 10 см² на 1 м ширины или длины ростверка.

13.3.5Прочность раствора, применяемого для заделки свай или свай-столбов в скважинах, пробуренных в скальных грунтах, должна быть не ниже 10, в остальных грунтах — не ниже 5 МПа.

13.3.6 На обрезе фундамента при его расположении в пределах колебаний уровней воды и льда следует предусматривать устройство фаски размером не менее 0,3´0,3 м, а фундаменту придавать обтекаемую форму.

13.3.7 При необходимости устройства уступов фундамента их размеры должны быть обоснованы расчетом, а отклонение от вертикали поверхностей, соединяющих внутренние ребра уступов бетонного фундамента, не должно превышать 30°.

Наклон к вертикали боковых граней опускного колодца (или отношение суммарной ширины уступов колодца к глубине заложения), как правило, не должен превышать 1:20. Наклон более указанного допускается при условии принятия мер, обеспечивающих погружение колодцев с заданной точностью.

 

 

Приложение А

(справочное)

 

Обозначения

 

А.1 Обозначения, принятые в разделе 5

M_u — момент опрокидывающих сил;

M          — момент удерживающих сил;

Q_r  — сдвигающая сила;        

Q_z  — удерживающая сила;

S_i,расч — расчетное значение характеристики напряженно-деформированного состояния от действия i-й нагрузки (воздействия);

l    — расчетный пролет;

h   — высота;

1 + μ — динамический коэффициент;

m  — коэффициент условий работы;

γ_f           — коэффициент надежности по нагрузке;

γ_n   — коэффициент надежности по ответственности.

A   — площадь;

P   — сосредоточенная вертикальная нагрузка;

F_h  — сосредоточенная горизонтальная поперечная сила;

M   — момент силы;

G   — вес одного автомобиля нагрузки АБ; модуль сдвига;

S_f   — нормативное сопротивление вследствие трения;

S_h  — реактивное сопротивление резиновых опорных частей;

T   — период;

P   — интенсивность временной вертикальной нагрузки от пешеходов;

— вертикальное давление от веса насыпи;

ν    — интенсивность эквивалентной нагрузки от вертикального воздействия временной подвижной нагрузки;

— интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;

w_n  — нормативное значение ветровой нагрузки;

ψ   — линейная нагрузка при определении давления на звенья труб;

u    — величина, определяющая интенсивность горизонтальной распределенной нагрузки;

q₀   — интенсивность скоростного напора ветра;

γ_n   — нормативный удельный вес грунта;

γ_vb  — удельный вес перевозимого груза;

ν_t   — наибольшая установленная скорость;

λ    — длина загружения линии влияния;

a    — проекция наименьшего расстояния от вершины до конца линии влияния; суммарная толщина слоев резины в опорных частях;

h, h_x — высота засыпки труб;

d    — диаметр;

r    — радиус;

δ    — перемещение в опорных частях;

f    — стрела арки;

c    — длина соприкасания колес подвижной нагрузки с проезжей частью;

φ_n  — нормативный угол внутреннего трения грунта;

ε_n   — предельная относительная деформация усадки бетона;

c_n   — удельная деформация ползучести бетона;

t    — температура;

t_n,T  — максимальная положительная температура;

t_n,x             — минимальная отрицательная температура;

t_З               — температура замыкания;

Δ₁              — отклонение температуры;

z               — количество опор моста в группе; количество устанавливаемых блоков;

α               — относительное положение вершины линии влияния; коэффициент линейного рас­ширения;

γ_f               — коэффициент надежности по нагрузке;

С_ν              — коэффициент вертикального давления для звеньев труб;

1 + μ, — динамические коэффициенты;

τ_n               — коэффициент нормативного бокового давления;

c_w              — аэродинамический коэффициент лобового сопротивления конструкции действию ветра;

k_n              — коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора ветра в зависимости от высоты;

ε                — коэффициент, учитывающий отсутствие обращения особо тяжелого железнодорожного подвижного состава;

s₁              — коэффициент, учитывающий воздействие временной нагрузки с других путей (полос движения);

s₂              — коэффициент, учитывающий для совмещенных мостов одновременное загружение проездов разного назначения;

μ_n              — нормативное значение коэффициента трения;

μ_max, μ_min        — максимальное и минимальное значения коэффициента трения.

А.3 Обозначения, принятые в разделе 7

ψ               — коэффициент сочетания нагрузок.

A.4  Обозначения, принятые в разделе 9

А.4.1 Характеристики материалов