Расчет стальных конструкций мостов

Продолжение таблицы С.1

Фактор, вызывающий потери
предварительного напряжения

Значение потерь
предварительного напряжения, МПа

б) на бетон

Dl₂ — деформация арматурного элемента относительно анкера, принимаемая равной: для анкера стаканного типа, в котором проволока закрепляется с помощью сплава, бетона, конусного закрепления, высаженных головок, — 2 мм на анкер; для напрягаемых хомутов —
1 мм на анкер; для конусных анкеров пучков из арматурных канатов класса К-7 — 8 мм на анкер; для стержневых хомутов с плотно завинчивающимися гайками с шайбой или парных коротышей — общее значение потерь всех видов в таких хомутах допускается применять 98 МПа;  

l — длина натягиваемого арматурного элемента, мм;

E_p — модуль упругости напрягаемой арматуры

4 Трение арматуры:

 

а) о стенки закрытых и открытых каналов при натяжении арматуры на бетон

где σ_р принимается без учета потерь;

e    — основание натурального логарифма;

w, d — коэффициенты, определяемые по таблице С.2;

х  — длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;

q  — суммарный угол поворота оси арматуры, рад

б) об огибающие приспособления

где σ_р принимается без учета потерь;

e — основание натурального логарифма;

d — коэффициент, принимаемый равным 0,25;

q — суммарный угол поворота оси ар­ма­туры, рад.

При применении промежуточных отклоняющих упорных устройств, раздельных для каждого арматурного элемента и имеющих перемещение (за счет поворота) вдоль стенда, потери от трения об упорные устройства допускается
не учитывать

Продолжение таблицы С.1

Фактор, вызывающий потери
предварительного напряжения

Значение потерь
предварительного напряжения, МПа

5 Деформация стальной формы при изготовлении предварительно напряженных железобетонных конструкций с натяжением на упоры

где η — коэффициент, который при натяжении арматуры домкратом определяется по формуле

здесь n — число групп арма­турных эле­ментов, натягиваемых не­одно­временно;

Dl — сближение упоров на линии действия усилия предварительного напряжения, определяемое из расчета деформаций формы, мм;

l — расстояние между наружными гра­нями упоров, мм;

E_s — модуль упругости стали форм, МПа.

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 30 МПа

6 Быстронатекающая ползучесть при натяжении на упоры для бетона:

 

а) естественного твердения

              при

при

 

где σ_bp определяется на уровне центров тяжести соответствующей продольной арматуры с учетом потерь по поз. 1–5.

б) подвергнутого тепловой обработке

Потери вычисляются по формулам поз. 6 а), с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85

7 Усадка бетона при натяжении:

Бетон классов по прочности на сжатие

 

В35 и ниже

В40

В45 и выше

а) на упоры:

 

 

 

бетон естественного твердения

бетон с тепловой обработкой

б) на бетон, независимо от условий твердения

 

Окончание таблицы С.1

Фактор, вызывающий потери
предварительного напряжения

Значение потерь
предварительного напряжения, МПа

8 Ползучесть бетона

               при

при

где σ_bp — то же, что в поз. 6, но с учетом по­терь по поз. 1–6;

R_bp — передаточная прочность (см. 9.1.14);

a — коэффициент, принимаемый рав­ным для бетона:

естественного твердения — 1,0;

подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении — 0,85

9 Смятие под витками спиральной или кольцевой арматуры, наматываемой на бетон (при диаметре конструкции d_ext до 3 м)

70 – 0,22d_ext

10 Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)

где n — количество швов конструкции
и оснастки по длине натягиваемой арматуры;

Dl — обжатие стыка, принимаемое равным для стыков:

заполненных бетоном — 0,3 мм;

клееных после отверждения клея — 0;

l — длина натягиваемой арматуры, мм.

Допускается определение деформации стыков дру­гими способами на основании опытных данных

Примечание — Каждому виду потерь предварительного напряжения арматуры в соответствии с номерами позиций следует присваивать обозначения от s₁ до s₁₀.

 

Таблица С.2

Поверхность канала

Коэффициенты для определения потерь
от трения арматуры (см. таблицу С.1, поз. 4)

w

d при арматуре в виде

пучков из высокопрочной проволоки, арматурных канатов класса К-7, стальных канатов и гладких стержней

стержней
периодического профиля

Гладкая металлическая

0,003

0,35

0,4

Бетонная, образованная с помощью жесткого каналообразователя (или полиэтиленовых труб)

0,005

0,55

0,65

Гофрированная полиэтиленовая

0,20

0,20

—

Таблица С.3

Показатель

Значения нормативных деформаций ползучести бетона c_n и усадки ε_sn
для бетона классов по прочности на сжатие

В25 (С²⁰/₂₅)

В27,5 (С²²/_27,5)

В30 (С²⁵/₃₀)

В35 (С²⁸/₃₅)

В40 (С³²/₄₀)

В45 (С³⁵/₄₅)

В50 (С⁴⁰/₅₀)

В55 (С⁴⁵/₅₅)

В60 (С⁵⁰/₆₀)

c_n × 10⁶, МПа^–1

55*

50*

41**

39**

e_sn × 10⁶

365*

330*

315**

300**

* При осадке конуса 1–2 см.

** При жесткости смеси 35–30 с.

Примечания

1 При определении c_n и e_sn классы бетона должны соответствовать передаточной прочности бетона R_bp (см. 9.1.14).

2 Для бетона, подвергнутого тепловлажностной обработке, значения c_n и e_sn следует уменьшать на 10 %.

 

 

Приложение Т

(обязательное)

 

Расчет жестких звеньев круглых железобетонных труб

 

Жесткие звенья круглых железобетонных труб допускается рассчитывать на изгибающие моменты М (без учета нормальных и поперечных сил), расчетные значения которых следует определять
по формуле

                                                               (Т.1)

где  r_d — средний радиус звена, м;

p — расчетное давление на звено, кПа, принимаемое равным:

для железнодорожных труб

1,3 × (р_vp + p_vk);

для автодорожных труб

1,3р_vp + 1,2p_vk;

здесь p_vp — нормативное вертикальное давление грунта насыпи, принимаемое по 6.3.3;

p_vk — нормативное вертикальное давление от временной вертикальной нагрузки, принимаемое по 6.4.16;

— коэффициент нормативного бокового давления грунта, вычисляемый по формуле

                                                             (Т.2)

здесь φ_n — нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки, …°;

δ — коэффициент, принимаемый в зависимости от условий опирания звена на фундамент или грунтовую (профилированную) уплотненную подушку по таблице Т.1.

Таблица Т.1

Звено

Условия опирания

Коэффициент d

Круглое

На грунтовую (профилированную) уплотненную подушку

0,25

На фундамент (бетонный, железобетонный) через бетонную подушку

0,22

Круглое с плоской пятой

На фундамент (бетонный, железобетонный) или на грунтовую уплотненную подушку

0,22

Приложение У

(обязательное)

 

Коэффициент условий работы канатов

 

У.1 Коэффициент условий работы m₁ следует определять по формуле

                                               (У.1)

где D = 2R,

здесь R — радиус кривой, по которой отгибается на отклоняющем устройстве канат одинарной свивки из проволоки диаметром d с временным сопротивлением от 1470 до 1765 МПа; при этом должны соблюдаться условия: D/d ³ 580 и m₁ ³ 0,85;

m₁ = 1 — при отгибе закрытых несущих канатов на отклоняющем устройстве по круговой кривой диаметром D, мм, и соблюдении условий:

d_s > 50,

где d_s — диаметр каната, мм.

При действии на растянутый закрытый несущий канат поперечной нагрузки q через плоские стальные накладки значение m₁ следует принимать по таблице У.1.

Таблица У.1

Поперечная нагрузка q, МН/м

4,9

9,8

14,7

19,6

Коэффициент m₁

0,99

0,98

0,96

0,93

0,85

 

У.2 Значение коэффициента условий работы m₁, при закреплении канатов в концевых анкерах, следует принимать равным:

0,95 — при заливке конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов на длине не менее пятикратного диаметра каната;

1    — при заливке конца каната в конической полости корпуса эпоксидным компаундом на длине не менее четырехкратного диаметра каната;

1    — при клиновых анкерах, применении алюминиевых прокладок и заполнении пустот эпоксидным компаундом;

1    — в анкере со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби.

Приложение Ф

(обязательное)