Влияние мер защиты на изменение воздействия внешних электромагнитных полей

 

Меры, применяемые на влияющих линиях для защиты ОК с металли­ческими элементами от опасного влияния, ничем не отличаются от мер, применяемых для защиты симметричных и коаксиальных кабелей.

Меры защиты, применяемые на ВЛ

К мерам защиты относятся:

• частичное заземление нейтрале;

• уменьшение аварийных токов нулевой последовательности и включение токоограничивающих устройств;

• включение быстродействующих автоматических выключателей при токах КЗ;

• подвеска на опорах ВЛ заземленных защитных тросов;

• ограничение времени несимметричного режима работы ВЛ (на­пример, "две фазы - земля").

На эл. ж. д. применяют:

• включение отсасывающих трансформаторов;

• включение быстродействующих автоматических выключателей при токах КЗ;

• применение трех проводной системы 2x25 кВ с линейными авто­трансформаторами.

Меры защиты, применяемые на ЛС

К мерам защиты относятся:

• прокладка кабеля на таком расстоянии от ВЛ, при котором индуци­руемые в ЛС напряжения и продольные ЭДС не превышают допустимых значений;

• прокладка заземленных хорошо проводящих тросов (коэффициен­ты защитного действия тросов приведены в табл. 4.7);

• применение кабелей с повышенной электрической прочностью на­ружного полиэтиленового шланга;

• включение разрядников между металлическими покровами и землей по концам участка сближения для защиты от кратковре­менного опасного влияния ВЛ в аварийном режиме.

Разделение металлических покровов по длине с помощью раздели­тельных защитных устройств (РЗУ) позволяет уменьшить индуцируе­мую в них ЭДС, а следовательно, и напряжение, пропорционально уменьшению расстояния между смежными пунктами включения РЗУ.

Если п - количество равномерно включенных РЗУ на длине под­верженного влиянию ГНУ, то коэффициент защитного действия этих устройств равен:

(4.52)

Разделение металлических покровов на кабелях первого типа должно быть выполнено таким образом, чтобы индуцируемое напря­жение на каждом отделенном участке не превышало величин, приведенных табл. 4.3, а если это технически или экономически невыгод­но, то не более 1000 В.

Значения идеальных КЗД тросов, подвешенных на опорах ВЛ, при­ведены в табл. 4.7.

Таблица 4.7

Подсчитанные при частоте 50 Гц значения идеальных КЗД медных тросов сечением 50 мм², проложенных в одной траншее с кабелем, приведены в табл. 4.8.

 

Таблица 4.8

Данные таблицы не учитывают обратного влияния токов в металли­ческих покровах на трос.

Коэффициенты защитного действия рельсов

Рельсы железных дорог, проложенные между влияющей линией и линией связи, являются заземленными проводниками, в которых возникают индуцированные токи, уменьшающие влияние на линии связи. Коэффициенты защитного действия рельсов S_р по существу рас­считываются по тем же формулам, что и при определении КЗД тросов.

Расчет и опыт показывают, что реальные КЗД рельсов близки к идеальным.

При расстоянии между железнодорожными рельсами, ВЛ и ОК бо­лее 100 м защитное действие рельсов не учитывается.

Значения КЗД железнодорожных рельсов при расчете влияния ВЛ приведены в табл. 4.9.

Таблица 4.9

Коэффициенты защитного действия рельсов влияющей эл.ж.д. приведены в табл. 4.10.

Таблица 4.10

Данные таблицы относятся к расстояниям между эл. ж. д. и кабель­ными линиями в 100 м и более. КЗД рельсов при меньших расстояниях приведены в Правилах защиты устройств проводной связи и провод­ного вещания от влияния тяговой сети электрифицированных желез­ных дорог переменного тока, "Транспорт", 1989 г.

Коэффициент защитного действия стальных газовых труб и трубопроводов

Коэффициенты защитного действия стальных газовых труб от маг­нитного влияния при расположении в них кабелей приведены в табл. 4.11.

Таблица 4.11

Идеальные коэффициенты защитного действия одного и двух стальных трубопроводов большого диаметра, проложенных вблизи ОК, приведены в табл. 4.11.

Идеальные КЗД тросов, рельсов и трубопроводов мало зависят от частоты и в первом приближении для всего тонального диапазона час­тот их можно в расчетах принимать одинаковыми.