Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
Содержание книги
- Рисунок 3.6 — Зависимость между напряжением и относительной деформацией
- при многоосном сжатии (бетон с ограничением поперечных деформаций)
- Характеристики пластичности (деформативности)
- Рисунок 3.7 — Диаграммы «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.8 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Рисунок 3.9 — Диаграмма «напряжение — относительная деформация»
- для типичной напрягаемой стали (абсолютные значения показывают
- Рисунок 3.10 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Анкерные устройства и зоны анкеровки
- Таблица 4.1 — Классы условий эксплуатации, соответствующие условиям окружающей среды согласно EN 206-1
- Коррозия, вызванная хлоридами. Окончание таблицы 4.1. Коррозия, вызванная хлоридами морской воды. Воздействие попеременного замораживания и оттаивания
- Таблица 4.2 — Минимальная толщина слоя cmin,b, требования к обеспечению сцепления бетона с арматурой
- Таблица 4.3N — Рекомендуемая классификация конструкций
- Допустимые отклонения при проектировании
- Специальные требования для фундаментов
- Случаи нагружения и сочетания воздействий
- Рисунок 5.1 — Примеры воздействия геометрических несовершенств
- Эффективная ширина полок (все предельные состояния)
- c — опора с полным защемлением;
- Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением
- Пластический расчет балок, рам и плит
- Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
- поперечных сечений железобетона для классов арматуры В и С.
- Расчет эффектов второго порядка при осевой нагрузке
- Упрощенный критерий для эффектов второго порядка
- Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
- Общий эффект второго порядка в зданиях
- Метод, основанный на номинальной жесткости
- Коэффициент увеличения момента
- Метод, основанный на номинальной кривизне
- Боковая (поперечная) неустойчивость гибких балок
- Предварительно напряженные элементы и конструкции
- Усилие предварительного напряжения во время напряжения
- Усилие предварительного напряжения
- Прямые (первые) потери усилия предварительного напряжения при предварительном натяжении
- Таблица 5.1 — Коэффициенты трения m для пост-натягиваемых напрягающих элементов, располагаемых в конструкции, и внешних напрягающих элементов без сцепления
- Потери от проскальзывания в анкерном устройстве
- Учет предварительного напряжения в расчете
- Влияние предварительного напряжения в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности и предельном состоянии по усталости
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Рисунок 6.1 — Возможное распределение относительных деформаций
- Элементы, не требующие по расчету поперечной арматуры
- а — для балки с непосредственной опорой;
- Рисунок 6.5 — Ферменная модель и обозначения для элементов с поперечной арматурой
- Рисунок 6.6 — Поперечная арматура при коротких пролетах среза
- Срез по контакту между бетонами, укладываемыми в различное время
- Рисунок 6.8 — Примеры контактов
- Рисунок 6.10 — Диаграмма поперечного усилия
- Рисунок 6.11 — Используемые в 6.3 обозначения и определения
- Рисунок 6.12 — Модель расчета на продавливание
5.8.3.2 Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
(1) Гибкость определяется по формуле
 , (5.14)
где l0 — расчетная длина, см. также (2) – (7);
i — радиус инерции для сечения бетона без трещин.
(2) Общее определение расчетной длины приведено в 5.8.1. Примеры расчетной длины для отдельно стоящих элементов с постоянным поперечным сечением приведены на рисунке 5.7.
а) b) c) d) e) f) g)
Рисунок 5.7 — Примеры различных форм потери устойчивости
и соответствующая расчетная длина для отдельно стоящих элементов
(3) Для сжатых элементов регулярных рам критерий гибкости (см. 5.8.3.1) должен быть проверен с учетом расчетной длины l0, определенной следующим образом:
— для раскрепленных элементов (см. рисунок 5.7 f))
 (5.15)
— для нераскрепленных элементов (см. рисунок 5.7 (g)):
 (5.16)
где k1, k2 — значения относительной податливости закрепления от поворота на концах 1 и 2 соответственно;
здесь q — угол поворота раскрепляющего элемента при изгибающем моменте M; см. также рисунки 5.7 f) и g);
EI — изгибная жесткость сжатого элемента, см. также (4) и (5);
l — длина в свету сжатого элемента между закреплениями концов.
Примечание — k = 0 является теоретическим пределом для жесткого закрепления от поворота, а k = ¥ представляет собой предел при полном отсутствии закрепления от поворота. Так как полного закрепления от поворота на практике не встречается, то рекомендуется минимальное значение для k1 и k2 принимать равным 0,1.
(4) Если смежный сжатый элемент (колонна) в узле может, вероятно, оказать влияние на поворот при потере устойчивости, тогда (EI/l) при определении k следует заменить на [(EI/l)a + (EI/l)b], при этом a и b относятся к сжатым элементам (колоннам) над и под узлом.
(5) При определении расчетной длины жесткость раскрепляющих элементов следует определять с учетом образования трещин, кроме случаев, когда может быть подтверждено, что в предельном состоянии по несущей способности они не имеют трещин.
(6) В случаях, отличных от изложенных в (2) и (3), например в элементах с переменной продольной силой и/или поперечным сечением, следует проверить критерий по 5.8.3.1 с расчетной длиной, основанной на критической продольной силе (определенной, например, численным методом).
 , (5.17)
где EI — соответствующая изгибная жесткость;
NB — критическая продольная сила, относящаяся к этому значению EI (в формуле (5.14), как правило, i следует соотносить со значением EI).
(7) Раскрепляющий эффект от поперечных стен может учитываться при определении расчетной длины стен с коэффициентом b согласно 12.6.5.1. В формуле (12.9) и таблице 12.1 значение lw заменяется значением l0, которое определяется согласно настоящему пункту.
|
