Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
Содержание книги
- при нормальных условиях окружающей среды
- Таблица 3.3 — Значения kh в формуле (3.9)
- Рисунок 3.2 — График зависимости «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.3 — Параболически-прямоугольная диаграмма для бетона при сжатии
- Рисунок 3.6 — Зависимость между напряжением и относительной деформацией
- при многоосном сжатии (бетон с ограничением поперечных деформаций)
- Характеристики пластичности (деформативности)
- Рисунок 3.7 — Диаграммы «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.8 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Рисунок 3.9 — Диаграмма «напряжение — относительная деформация»
- для типичной напрягаемой стали (абсолютные значения показывают
- Рисунок 3.10 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Анкерные устройства и зоны анкеровки
- Таблица 4.1 — Классы условий эксплуатации, соответствующие условиям окружающей среды согласно EN 206-1
- Коррозия, вызванная хлоридами. Окончание таблицы 4.1. Коррозия, вызванная хлоридами морской воды. Воздействие попеременного замораживания и оттаивания
- Таблица 4.2 — Минимальная толщина слоя cmin,b, требования к обеспечению сцепления бетона с арматурой
- Таблица 4.3N — Рекомендуемая классификация конструкций
- Допустимые отклонения при проектировании
- Специальные требования для фундаментов
- Случаи нагружения и сочетания воздействий
- Рисунок 5.1 — Примеры воздействия геометрических несовершенств
- Эффективная ширина полок (все предельные состояния)
- c — опора с полным защемлением;
- Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением
- Пластический расчет балок, рам и плит
- Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
- поперечных сечений железобетона для классов арматуры В и С.
- Расчет эффектов второго порядка при осевой нагрузке
- Упрощенный критерий для эффектов второго порядка
- Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
- Общий эффект второго порядка в зданиях
- Метод, основанный на номинальной жесткости
- Коэффициент увеличения момента
- Метод, основанный на номинальной кривизне
- Боковая (поперечная) неустойчивость гибких балок
- Предварительно напряженные элементы и конструкции
- Усилие предварительного напряжения во время напряжения
- Усилие предварительного напряжения
- Прямые (первые) потери усилия предварительного напряжения при предварительном натяжении
- Таблица 5.1 — Коэффициенты трения m для пост-натягиваемых напрягающих элементов, располагаемых в конструкции, и внешних напрягающих элементов без сцепления
- Потери от проскальзывания в анкерном устройстве
- Учет предварительного напряжения в расчете
- Влияние предварительного напряжения в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности и предельном состоянии по усталости
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Рисунок 6.1 — Возможное распределение относительных деформаций
- Элементы, не требующие по расчету поперечной арматуры
- а — для балки с непосредственной опорой;
- Рисунок 6.5 — Ферменная модель и обозначения для элементов с поперечной арматурой
- Рисунок 6.6 — Поперечная арматура при коротких пролетах среза
- Срез по контакту между бетонами, укладываемыми в различное время
5.6.3 Способность к повороту
(1) Упрощенный способ для неразрезных балок и неразрезных плит, работающих в одном направлении, основывается на проверке способности к повороту участков балок и плит длиной, примерно составляющей 1,2-кратную высоту поперечного сечения. При этом предполагается, что данные участки первыми испытывают пластическую деформацию (образование пластических шарниров) при соответствующих сочетаниях воздействий. Проверка способности к пластическому повороту при проверке предельного состояния по несущей способности считается выполненной, если подтверждается, что при основном сочетании воздействий рассчитанный угол поворота qs менее или равен допустимому (рисунок 5.5).
Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
неразрезных балок и неразрезных плит, работающих в одном направлении
(2) Для зон пластических шарниров отношение xu/d не должно превышать значения 0,45 для бетонов классов прочности не выше С50/60 и 0,35 — для бетонов классов прочности не ниже С55/67.
(3) Угол поворота qs определяется на основании расчетных значений воздействий и свойств материалов, а также средних значений предварительного напряжения в соответствующий момент.
(4) В упрощенном методе допустимый угол пластического поворота определяется умножением основного значения допустимого поворота qpl,d с поправочным коэффициентом kl для учета поперечной гибкости.
Примечание — Значения qpl,d могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения для стали классов В и С (использование класса А при пластическом расчете не рекомендуется), а также для бетонов классов прочности не выше С50/60 или соответственно С90/105 приведены на рисунке 5.6N.
Значения бетона для классов прочности от С55/67 до С90/105 необходимо соответствующим образом интерполировать. Значения распространяются на поперечную гибкость l = 3,0. Для отклоняющихся значений поперечной гибкости, как правило, необходимо qpl,d умножить на kl:
 (5.11N)
При этом l является отношением расстояния между нулевой и максимальной точками моментов после перераспределения и статической расчетной (эффективной) высоты d.
Упрощенно l может быть определено из расчетных значений изгибающего момента и поперечного усилия:
 . (5.12N)
Рисунок 5.6N — Основные значения допустимого пластического поворота qpl,d
|
