Специальные требования для фундаментов
Содержание книги
- Дополнительные требования для монолитных свай
- Проверка с использованием метода частных коэффициентов
- Частный коэффициент для усталостных нагрузок
- Частные коэффициенты для материалов фундаментов
- Проектирование, сопровождаемое испытаниями
- Таблица 3.1 — Прочностные и деформативные характеристики бетона
- Рисунок 3.1 — Номограммы для определения коэффициента ползучести j(¥, t0) для бетона
- при нормальных условиях окружающей среды
- Таблица 3.3 — Значения kh в формуле (3.9)
- Рисунок 3.2 — График зависимости «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.3 — Параболически-прямоугольная диаграмма для бетона при сжатии
- Рисунок 3.6 — Зависимость между напряжением и относительной деформацией
- при многоосном сжатии (бетон с ограничением поперечных деформаций)
- Характеристики пластичности (деформативности)
- Рисунок 3.7 — Диаграммы «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.8 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Рисунок 3.9 — Диаграмма «напряжение — относительная деформация»
- для типичной напрягаемой стали (абсолютные значения показывают
- Рисунок 3.10 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Анкерные устройства и зоны анкеровки
- Таблица 4.1 — Классы условий эксплуатации, соответствующие условиям окружающей среды согласно EN 206-1
- Коррозия, вызванная хлоридами. Окончание таблицы 4.1. Коррозия, вызванная хлоридами морской воды. Воздействие попеременного замораживания и оттаивания
- Таблица 4.2 — Минимальная толщина слоя cmin,b, требования к обеспечению сцепления бетона с арматурой
- Таблица 4.3N — Рекомендуемая классификация конструкций
- Допустимые отклонения при проектировании
- Специальные требования для фундаментов
- Случаи нагружения и сочетания воздействий
- Рисунок 5.1 — Примеры воздействия геометрических несовершенств
- Эффективная ширина полок (все предельные состояния)
- c — опора с полным защемлением;
- Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением
- Пластический расчет балок, рам и плит
- Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
- поперечных сечений железобетона для классов арматуры В и С.
- Расчет эффектов второго порядка при осевой нагрузке
- Упрощенный критерий для эффектов второго порядка
- Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
- Общий эффект второго порядка в зданиях
- Метод, основанный на номинальной жесткости
- Коэффициент увеличения момента
- Метод, основанный на номинальной кривизне
- Боковая (поперечная) неустойчивость гибких балок
- Предварительно напряженные элементы и конструкции
- Усилие предварительного напряжения во время напряжения
- Усилие предварительного напряжения
- Прямые (первые) потери усилия предварительного напряжения при предварительном натяжении
- Таблица 5.1 — Коэффициенты трения m для пост-натягиваемых напрягающих элементов, располагаемых в конструкции, и внешних напрягающих элементов без сцепления
- Потери от проскальзывания в анкерном устройстве
- Учет предварительного напряжения в расчете
- Влияние предварительного напряжения в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности и предельном состоянии по усталости
5 Расчет конструкций
5.1 Общие положения
5.1.1 Общие требования
(1)P Целью расчета конструкций является определение распределения внутренних сил и моментов или напряжений, относительных деформаций и перемещений во всей конструкции или ее части. При необходимости, следует произвести дополнительный местный расчет.
Примечание — В большинстве случаев расчет производится для того, чтобы определить распределение внутренних сил и моментов, и полная проверка или подтверждение сопротивления поперечных сечений базируется на этих усилиях от воздействий. Для определенных отдельных элементов применяют методы расчета (например, метод конечных элементов), которые вместо внутренних усилий и моментов выявляют напряжения, деформации и перемещения. В таких случаях необходимы специальные методы, чтобы использовать эти результаты для выполнения соответствующей проверки.
(2) Дополнительный местный расчет может быть необходим, когда допущение о линейном распределении деформаций неверно, например:
— вблизи опор;
— вблизи сосредоточенных нагрузок;
— в местах пересечения балок и колонн;
— в зонах анкеровки;
— при скачкообразных изменениях поперечных сечений.
(3) Для плоского напряженного состояния может применяться упрощенный метод определения армирования.
Примечание — В приложении F приведен упрощенный метод.
(4)P При расчете используются идеализации — как геометрии конструкции, так и ее поведения. Идеализации необходимо выбирать в соответствии с решаемой задачей.
(5)P При расчете должно учитываться влияние геометрии и свойств конструкции на ее поведение на всех этапах строительства.
(6) При расчете используются следующие виды идеализации поведения конструкции:
— линейно-упругое поведение (см. 5.4);
— линейно-упругое поведение с ограниченным перераспределением (см. 5.5);
— пластическое поведение (см. 5.6), включая модели стержневой системы (см. 5.6.4);
— нелинейное поведение (см. 5.7).
(7) В зданиях могут быть проигнорированы деформации, возникающие от поперечных и продольных усилий в линейных элементах и плитах, если они составляют менее 10 % деформации при изгибе.
(1)P Если взаимодействие «грунтовое основание — конструкция» оказывает существенное влияние на усилия в конструкции, то необходимо учитывать свойства грунта и влияние взаимодействия в соответствии с EN 1997-1.
Примечание — Более подробная информация о расчете фундаментов мелкого заложения приведена в приложении G.
(2) Для проектирования фундаментов мелкого заложения могут применяться упрощенные модели для описания взаимодействия «грунтовое основание — конструкция».
Примечание — Для простых отдельно стоящих фундаментов и свайных ростверков воздействием «грунтовое основание — строительная конструкция», как правило, можно пренебречь.
(3) Для расчета несущей способности отдельных свай следует определить воздействия с учетом взаимодействия между сваями, свайным ростверком и опорным грунтом.
(4) Если сваи располагаются в несколько рядов, воздействие на каждую отдельную сваю необходимо определять с учетом взаимодействия между сваями.
(5) Этим взаимодействием можно пренебречь, если расстояние в свету между сваями вдвое больше диаметра сваи.
|