Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением
Содержание книги
- Таблица 3.1 — Прочностные и деформативные характеристики бетона
- Рисунок 3.1 — Номограммы для определения коэффициента ползучести j(¥, t0) для бетона
- при нормальных условиях окружающей среды
- Таблица 3.3 — Значения kh в формуле (3.9)
- Рисунок 3.2 — График зависимости «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.3 — Параболически-прямоугольная диаграмма для бетона при сжатии
- Рисунок 3.6 — Зависимость между напряжением и относительной деформацией
- при многоосном сжатии (бетон с ограничением поперечных деформаций)
- Характеристики пластичности (деформативности)
- Рисунок 3.7 — Диаграммы «напряжение — относительная деформация»
- Рисунок 3.8 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Рисунок 3.9 — Диаграмма «напряжение — относительная деформация»
- для типичной напрягаемой стали (абсолютные значения показывают
- Рисунок 3.10 — Идеализированная (А) и расчетная (В) диаграммы
- Анкерные устройства и зоны анкеровки
- Таблица 4.1 — Классы условий эксплуатации, соответствующие условиям окружающей среды согласно EN 206-1
- Коррозия, вызванная хлоридами. Окончание таблицы 4.1. Коррозия, вызванная хлоридами морской воды. Воздействие попеременного замораживания и оттаивания
- Таблица 4.2 — Минимальная толщина слоя cmin,b, требования к обеспечению сцепления бетона с арматурой
- Таблица 4.3N — Рекомендуемая классификация конструкций
- Допустимые отклонения при проектировании
- Специальные требования для фундаментов
- Случаи нагружения и сочетания воздействий
- Рисунок 5.1 — Примеры воздействия геометрических несовершенств
- Эффективная ширина полок (все предельные состояния)
- c — опора с полным защемлением;
- Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением
- Пластический расчет балок, рам и плит
- Рисунок 5.5 — Угол пластического поворота qs для армированных поперечных сечений
- поперечных сечений железобетона для классов арматуры В и С.
- Расчет эффектов второго порядка при осевой нагрузке
- Упрощенный критерий для эффектов второго порядка
- Гибкость и расчетная длина для отдельных элементов
- Общий эффект второго порядка в зданиях
- Метод, основанный на номинальной жесткости
- Коэффициент увеличения момента
- Метод, основанный на номинальной кривизне
- Боковая (поперечная) неустойчивость гибких балок
- Предварительно напряженные элементы и конструкции
- Усилие предварительного напряжения во время напряжения
- Усилие предварительного напряжения
- Прямые (первые) потери усилия предварительного напряжения при предварительном натяжении
- Таблица 5.1 — Коэффициенты трения m для пост-натягиваемых напрягающих элементов, располагаемых в конструкции, и внешних напрягающих элементов без сцепления
- Потери от проскальзывания в анкерном устройстве
- Учет предварительного напряжения в расчете
- Влияние предварительного напряжения в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности и предельном состоянии по усталости
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Рисунок 6.1 — Возможное распределение относительных деформаций
- Элементы, не требующие по расчету поперечной арматуры
- а — для балки с непосредственной опорой;
- Рисунок 6.5 — Ферменная модель и обозначения для элементов с поперечной арматурой
(1)P На всех стадиях расчета должно быть учтено влияние любого перераспределения моментов.
(2) Линейно-упругий расчет с ограниченным перераспределением может быть применен для расчета конструктивных элементов при проверке предельных состояний по несущей способности.
(3) Моменты, полученные для проверки предельных состояний по несущей способности линейно-упругим методом, могут быть перераспределены, таким образом, чтобы обеспечить распределение моментов с сохранением равновесия с приложенными нагрузками.
(4) На неразрезных балках или плитах, которые:
а) преимущественно подвергаются изгибу и
b) имеют отношение длины соседних пролетов в пределах от 0,5 до 2,0,
может производиться перераспределение изгибающих моментов без тщательной проверки способности к повороту, при условии
 для fck £ 50 МПа; (5.10а)
 для fck > 50 МПа; (5.10b)
d ³ k5, если используется арматура классов В и С (см. приложение С);
d ³ k6, если используется арматурная сталь класса А (см. приложение С),
где d — отношение перераспределенного момента к упругому изгибающему моменту;
хu — высота сжатой зоны сечения при проверке предельного состояния по несущей способности после перераспределения;
d — рабочая высота поперечного сечения.
Примечание — Значения коэффициентов k1, k2, k3, k4, k5 и k6 могут быть приведены в национальном приложении. Рекомендуемые значения: k1 = 0,44; k2 = 1,25 · (0,6 + 0,0014/ecu2); k3 = 0,54; k4 = 1,25 · (0,6 + 0,0014/ecu2);
k5 = 0,7; k6 = 0,8. Значение ecu2 является предельной относительной деформацией согласно таблице 3.1.
(5) Перераспределение не следует применять в тех случаях, если способность к повороту не может быть с уверенностью определена (например, в углах рам из предварительно напряженного бетона).
(6) Для расчета колонн необходимо применять упругие моменты из расчета рам без перераспределения.
|
