Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение усилий, действующих на фланцевое соединение арматурыСодержание книги
Поиск на нашем сайте
Наиболее распространено соединение узлов и деталей арматуры с помощью фланцев. При фланцевом соединении деталей арматуры уплотнение осуществляется в большинстве случаев металлическим кольцом овального или восьмиугольного сечения (рис. 3.1.8, а). Усилие, действующее на кольцо, не должно приводить к его остаточным деформациям. Рис. 3.1.8. Схема фланцевого соединения деталей арматуры
В первом варианте (рис. 3.1.8, б) уже при сборке кольцо соприкасается с канавками фланцев по их внутреннему и внешнему скосам. Уплотнение происходит за счет упругой деформации кольца и фланцев в месте их соприкосновения. Во втором варианте (рис. 3.1.8, в) кольцо соприкасается в начале сборки только с внешним скосом канавки у верхнего фланца и фаски у нижнего фланца. При затяжке соединения шпильками кольцо уменьшается в диаметре (в пределах упругих деформаций) и доходит до внутреннего скоса канавки, в этот момент затяжка прекращается. Момент упора кольца во внутренний скос заметен по резкому возрастанию усилия затяжки гаек у шпилек. При работе уплотнения, когда в арматуре повышается давление, фланцы раздвигаются под действием давления и кольцо занимает первоначальное положение (см. рис. 3.1.8, б). Усилия при этих двух вариантах использования кольца рассчитывают различными методами. Но в обоих случаях определяются усилия предварительной затяжки, рабочее усилие при повышении в арматуре давления, учитывается влияние разности температур откачиваемой жидкости или газа и окружающей арматуру среды и влияние веса боковых отводящих труб, подсоединенных к арматуре [8]. Арматура выпускается для использования по второму варианту уплотнения, но на практике часто применяется и первый. Расчет усилий при уплотнении по первому варианту (см. рис. 3.1.8, б). Усилие предварительной затяжки (Рзат) в этом случае определяется по давлению допустимого предварительного смятия: (3.1.1) где D ср— средний диаметр кольца (считается, что уплотнение может происходить как по внутреннему, так и по наружному скосу канавки на фланце); b эф — эффективная ширина прокладки, т.е. суммарная ширина уплотняющего пояска у кольца. Допустимое давление для мягких сталей (Ст. 2) равно 127 МПа, а для более твердых (1Х18Н9) — 172 МПа. Усилие, действующее при эксплуатации (Р экспл), учитывает действие давления (Р раб), разжимающего фланцы, остаточное усилие затяжки (Р зат), которое должно быть достаточным для уплотнения соединения, влияние температуры перекачиваемой среды (РТ), влияние отводящих манифольдов (Р ман). Два первых составляющих Р экспл равны: (3.1.2) где р — давление в арматуре; т — прокладочный коэффициент, зависящий от упругих свойств материала прокладки. Для мягкой стали он равен 5,5, для более твердой — 6,5. В случае работы арматуры с газом или со смесью жидкости и газа в зависимость (3.1.2) вводится коэффициент 2 перед «m». При подаче в скважину теплоносителя (например, пара) или отборе пластовой жидкости с высокой температурой масса металла арматуры около проходного сечения и прокладка нагреваются. Температура шпилек будет ниже, так как условия их охлаждения лучше. В результате температурное расширение основного тела деталей арматуры и прокладки становится больше, чем шпилек, и они нагружаются дополнительным усилием Р г Считая (для упрощения) фланцевые окончания деталей жесткими, а шпильки и прокладку упругими, определяем возникающее усилие (3.1.3) где Δ t — разность температур фланца и шпилек; h шп — длина растягиваемой части шпильки; α — коэффициент теплового расширения материала фланца, 1/°С; h ра6 — высота прокладки между поверхностями опоры о соседние фланцы; Е шп, Е пр — модули упругости материала шпилек и прокладки, соответственно; f шп, f пр — площади горизонтального сечения шпильки и прокладки, соответственно. Если температура пара, проходящего через арматуру, равна 300 °С, то разность температур фланца и шпилек в начале прогрева близка к 20 °С, а при установившемся режиме — к 10 °С. Несмотря на небольшую разность температур, усилия, вызываемые ею, соизмеримы с усилиями, которые мы учли ранее. Рабочая высота прокладки: (3.1.4) Обозначения и величины h пи α 1, R 0 показаны на рис. 3.1.8. Иногда отводы арматуры и манифольды, подсоединяемые к ним, имеют несколько задвижек и дросселей. Масса всех этих деталей значительна. При этом не всегда отводящие трубопроводы имеют надежную опору, и поэтому часть их веса передается арматуре. При отводе от тройника это создает момент, который нельзя не учитывать в расчетах. Получается рычаг, к которому приложена сила в центре тяжести отвода между тройником и надежной опорой отвода. Рычаг опирается о прокладку фланца и растягивает часть шпилек. Это шпильки, наиболее удаленные от манифольда, создающего изгибающий момент. Так как расстояние до центра тяжести отвода от оси арматуры измеряется обычно метрами, а от опоры фланца до шпилек — сантиметрами, существенный вес отвода создает большие дополнительные нагрузки на шпильки. Эти усилия можно определить по следующей зависимости: (3.1.5) где Мизг — изгибающий момент, равный произведению расстояния от центра тяжести отвода до оси арматуры на силу тяжести отвода; D б — диаметр окружности, проведенной через оси болтов. Поскольку это усилие воспринимается только частью шпилек, условно принимаем, что нагрузка Рман передается 1/3 всех шпилек соединения. Действительно, при двенадцати шпильках четыре, расположенные ближе к отводу, будут разгружены, на четырех средних нагрузка не изменится и у четырех остальных шпилек нагрузка увеличится. (3.1.6) где z — число шпилек в соединении. Напряжение в наиболее нагруженной шпильке (3.1.7) Таким образом, общее усилие, действующее на наиболее нагруженную шпильку фланцевого соединения при работе арматуры, можно принять примерно равным Расчет усилий при уплотнении по второму варианту (см. рис. 3.1.8, в). При затяжке соединения с овальным кольцом во втором варианте его установки оно сжимается по оси соединения и по радиусу. Если условно принять силу, действующую по радиусу, равномерно распределенной по внешней поверхности кольца, то кольцо можно рассматривать как толстостенный цилиндр (отношение толщины цилиндра к диаметру близко или более 1/10), сжимаемый внешним условным давлением р ц. В этом случае большее эквивалентное напряжение (σ экв) будет у внутренней поверхности овального кольца. Оно находится по окружному (σ τ) и осевому (σ z) напряжениям. Большее окружное напряжение будет на внутренней поверхности прокладки: (3.1.8) Осевое напряжение (3.1.9) где r н, r в — наружный и внутренний радиусы прокладки, соответственно; Р z — осевое усилие, действующее на прокладку; f пр — площадь сечения прокладки, перпендикулярная к ее оси. Радиальное напряжение у внутренней поверхности овального кольца будет при затяжке равно нулю, так как в этот период внутри арматуры избыточного давления нет. Подставляя в (3.1.10) значения σ z и σ τ из (3.1.8) и (3.1.9), находим: Эквивалентное напряжение определяется по четвертой теории прочности: (3.1.10) (3.1.11) В то же время условное внешнее давление р0 связано с осевым усилием Pz, приложенным к овальному кольцу, следующей зависимостью (см. рис. 3.1.8): (3.1.12) где D п— диаметр цилиндра, проведенный через места касания прокладки и фланцев, (3.1.13) h ра6 — рабочая высота прокладки при применяемых углах α 1, (3.1.14) Таким образом, из выражений (3.1.11) и (3.1.12) можно определить Pz. При этом принимаем, что р0 не превышает величину, при которой σэкв становится близким к пределу текучести материала прокладки σт, т.е. можно заменить σэквна σт с определенным запасом прочности. Этот запас принимается для прокладки обычно несколько меньшим, чем для фланца. Если запас прочности при расчете фланца принимается равным 2,5, то для прокладки запас прочности равен 2,25. (3.1.15) Однако P zне равно усилию затяжки фланцевого соединения, так как часть усилия тратится на преодоление сил трения в месте соприкосновения прокладки и фланца. В некоторых случаях необходимо учитывать и силу трения. При учете сил трения (рис. 3.1.9) усилие затяжки Р затбудет (3.1.16)
Рис. 3.1.9. Схема распределения уплотняющего кольца и фланца
Учитывая, что шероховатость поверхности канавки и прокладки мала и что перед сборкой канавка и прокладка покрываются смазкой, в некоторых случаях можно пренебречь силой трения. При больших углах а можно также пренебречь и осевыми напряжениями. Тогда упрощенное выражение для усилия затяжки будет иметь следующий вид [10]: усилий на контакте (3.1.17) где k = r в/ r н Для определения усилия, действующего на шпильки соединения во время работы арматуры, можно воспользоваться зависимостью, предложенной АзИНмашем: , (3.1.18) где
, (3.1.19) , Выражение (3.1.17) получено для случая, когда прокладка при затяжке доводится до двухстороннего касания с канавкой фланца. При определении зависимости (3.1.17) были приняты допущения, которые приводят к занижению значения Ао примерно на 30% при коэффициенте трения 0,16 (φ = 9°) и завышению на 16% при коэффициенте трения 0,05 (φ = 3°). При φ = 5° значения А о,полученные по формуле АзИНмаша и по более точным зависимостям (3.1.14), совпадают.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-26; просмотров: 1139; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.22.68.228 (0.012 с.) |