Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет второстепенной балки Б-1Содержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Второстепенная балка, крайними опорами которой служат стены, а промежуточными – главные балки, работает и рассчитывается как неразрезная многопролетная конструкция. Расчетные средние пролеты исчисляются как расстояния в свету между гранями главных балок, а за расчетные крайние пролеты принимаются расстояния между гранями главных балок и серединами площадок опирания на стены (рис. 6). При ширине ребер главных балок (ориентировочно) 250 мм и глубине заделки второстепенных балок и стены на 250 мм.
l кр = 5700 – 0,5 × 250 + 0,5 × 250 = 5700 мм; l ср = 6300 –2 × 0,5 × 250 = 6050 мм.
Расчетные нагрузки на наиболее нагруженную второстепенную балку Б-1 с грузовой площадью шириной 2,1 м, равной расстоянию между осями балок, кН/м: Рис. 6
постоянная: от веса пола и плиты (0,44 + 2,2) × 2,1 = 5,54; от веса балки с ориентировочными размерами сечения 200´550 мм при плотности вибрированного железобетона 2500 кг/м3
2500 . (0,55-0,08) × 0,2 × 1,1 × 10-2 = 2,59;
временная при vn = 12 кН/м2
12 × 2,1 × 1,2 = 30,24.
Полная расчетная нагрузка
g + v = (5,54 + 2,59) + 30,24 = 38,37 кН/м.
Постоянная и временная длительная
38.37 – 1,5. 2.1 .1.2 = 34,59кН/м.
Расчетные изгибающие моменты в неразрезных балках (рис. 7) с равными или отличающимися не более чем на 10 % пролетами (l кр : l ср= 605: 570 = 1,06 < 1,10) в соответствии с [6] с учетом перераспределения усилий, в следствие пластических деформаций определяются по формулам: в крайних пролетах
M кр = кНм;
в средних пролетах и над средними опорами
Рис. 7 M ср = – MС = кНм; над вторыми от конца промежуточными опорами В MВ = кНм,
где l – больший из примыкающих к опоре В расчетный пролет. Величины значений возможных отрицательных моментов в средних пролетах при невыгоднейшем загружении второстепенной балки временной нагрузкой в соответствии с [6] определяются по огибающим эпюрам моментов для неразрезной балки в зависимости от соотношения временной и постоянной нагрузок по формуле
М =b(g + v) l 2ср γ n,
где b – коэффициент, принимаемый по приложению 2. При v: g = 30,24: 8,13 = 3,72для сечений на расстоянии 0,2 l от опоры В во втором пролете bII = - 0,0525 и 0,2 l от опоры С в третье пролете – bIII = - 0,0295.
min M II = – 0,0525 × 38,37 × 6,052 .0,95= -70,04 кНм; min M III = – 0,0295 × 38,37 × 6,052 .0,95= - 39,36 кНм.
Расчетные поперечные силы
QA = 0,4 (g + v) l крγ n = 0,4 × 38,37 × 5,7 . 0,95 = 83,1 кН; QBл = - 0,6 (g + v) l крγ n = - 0,6 × 38,37 × 5,7 . 0,95 = - 124,7 кН; QВп = 0,5 (g + v) l срγ n = 0,5 × 38,37 × 6,05 . 0,95 = 110,27 кН; QСл = - QСп = ±0,5 (g + v) l срγ n = - 0,5 × 38,37 × 6,05 . 0,95 = 110,27 кН. Определение размеров сечения второстепенной балки Принимаем для балки бетон класса В15 (как для плиты). Поскольку отношение постоянных и длительных нагрузок к полным 34,9/38,7 = 0,01 > 0, коэффициент γ b 1 =0,9 и γ b 1 Rb = 0,9 ×8,5 = 5 Па; γ b 1 Rbt = 0,9 × 0,75 = 0,675 МПа; Еb = 24000 МПа, Rbt ser = 1 Па. В качестве рабочей в каркасах используем стержневую арматуру периодического профиля класса А400 с Rs = 355 МПа и сварные сетки из обыкновенной арматурной проволоки класса В500 с Rs = 415 МПа. Поперечная и монтажная арматура – класса А 240 с Rs = 215 МПа; Rsw = 170 МПа. Необходимую высоту балки определяем по максимальному опорному моменту, задавшись шириной ребра b = 250 мм и приняв относительную высоту сжатой зоны x = 0,3, поскольку в соответствии с [6] расчетные усилия в балке подсчитаны с учетом перераспределения усилий и возможного образования в опорных сечениях пластических шарниров. При x = 0,3, α m = 0,3 (1 – 0,5 × 0,3) = 0,255; расчетная высота сечения
h 0 = = = 442,05мм.
Полная высота сечения при однорядном расположении стержней продольной арматуры
h = h 0 + a = 442,05 + 35 = 477,05 мм.
Принимаем с округлением до размера, кратного 100мм, при h > 450 мм высоту второстепенной балки h = 500мм, ширину ребра b = 250 мм. Примечание. Проверка достаточности принятых размеров сечения производится согласно п. 3.30 [3] из условия обеспечения прочности балки по наклонной полосе между наклонными трещинами с учетом поперечного армирования (см. дальше). Расчет продольной рабочей арматуры. В соответствии с эпюрами моментов плита, работающая совместно с балкой, в пролетах располагается в сжатой зоне, поэтому за расчетное принимается тавровое сечение с полкой в сжатой зоне. В опорных сечениях плита расположена в растянутой зоне и при образовании в ней трещин из работы выключается. Поэтому вблизи опор за расчетное принимается прямоугольное сечение с шириной равной 250 мм. При действии в средних пролетах отрицательных моментов плита в них также оказывается в растянутой зоне, поэтому за расчетное сечение балки также принимается прямоугольное сечение. Расчетная ширина полки в элементе таврового сечения при h¢f: h = 80: 500 = 0,16 > 0,1 в соответствии с п. 3.26 [3] принимается меньшей из двух величин:
b¢f £ l ср = 2100 мм; b¢f £ 2 × = = 2150 мм.
Принимаем b¢f = 2100 мм.
Рис. 8.
Расчет продольной арматуры в пролетных и опорных сечениях второстепенной балки, выполненной для двух вариантов армирования, сведен в табл. 2. В опорных сечениях предусмотрено армирование сварными сетками с рабочей арматурой класса А400 с Rs = 355 МПа. В пролетных сечениях арматура класса А400. Монтажная и поперечная арматура – класса А240 (рис. 8). При расчете продольной арматуры в пролете второстепенной балки при х = x Rh 0 £ h¢f расчетное сечение принимаем прямоугольным с шириной b = b¢f, а при х > h¢f – тавровым (п. 3.23, 3.24 [3]).
Таблица 2
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-26; просмотров: 580; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.191.189.124 (0.006 с.) |