Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет ригеля на действие поперечных силСодержание книги
Поиск на нашем сайте
Принимаем поперечную арматуру класса A400 с Rsw = 285 МПа (см. табл. 2.6 [3]). В каркасах при продольных стержнях диаметром 22 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем диаметром 8 мм (dw ≥ 0,25· d, см. п. 9. ГОСТ 14098-91).
Аsw = 50,3 × 3 = 151 мм2 (3 Æ 8 А400). 354,5 кН.
Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор в соответствии с п. 5.21 [3] при h 0 = 750 – 60 мм = 690 мм s £ 0,5 h 0 = = 0,5 · 690 = 345 мм; s £ 300 мм. Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [3]
Принимаем шаг поперечных стержней в сетках s = 150 мм.
Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями производим из условия 3.43 [3]. Q ≤ 0,3 Rbbh 0, где Q принимается на расстоянии не менее h 0 от опоры 0,3 Rbbh 0 = 0,3· 10,35·103 · 0,3 · 0,69 = 642,7 кН > = 354,5 – 115.15·0.69·0.95= 279 кН, т. е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.
Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению Прочность наклонных сечений на действие поперечной силы у опоры B при Аsw = 151 мм2 (3 Æ 8 А400) с шагом s = 150 мм в соответствии с требованиями п. 5.21 и 3.35 [3].
кН/м (см. формулу (3.48) [3]).
Так как qsw = 286,9 кН/м > 0,25 Rbtb = 0,25 · 0,81 · 1000 · 0,3= =60,75 кН/м, Mb = 1,5 Rbtbh 02 =1,5 · 0,81 · 1000 · 0,3 · 0,692 = = 173,5 кН·м (см. формулу (3.46) [3]). Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c. При расчете элемента на действие равномерно распределенной нагрузки q значение c принимают равным , а если при этом < или , следует принимать (см. п. 3.32 [3]).
Так как = 1,26<
м, но не более 3 h 0 = 3 · 0,69 = 2,07 м (см. п. 3.32 [3]). Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,73м. Длину проекции наклонной трещины c 0принимают равным c, но не более 2 h 0 = 0,69 · 2 = 1,38 м (см. п. 3.31 [3]). Принимаем длину проекции наклонной трещины c 0 = c = 0,73м. Тогда
кН.
Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 и не менее Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 (см. п. 3.31 [3]). Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 = 0,5 · 0,81 · 103 · 0,3 · 0,69 = 83,8 кН < кН < Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 = 2,5 · 0,81 · 103 · 0,3 ´ ´ 0,69 = 419,2 кН. Принимаем кН. Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия , где Q – поперечная сила в наклонном сечении с длиной проекции c; при вертикальной нагрузке, приложенной к верхней грани элемента, значение Q принимается в нормальном сечении, проходящем на расстоянии c от опоры; при этом следует учитывать возможность отсутствия временной нагрузки на приопорном участке длиной c.
= 354,5 – 26,73 · 0,73 · 0,95= 336 кН.
При Qsw + Qb = 157 + 237,7 = 394,7 кН > Q = 336 кН, т. е. прочность наклонных сечений у опоры B и C обеспечена. В средней части пролета
= 177,3 кН.
Определяем поперечную силу воспринимаемую бетоном. Mb = 1,5 Rbtbh 02 =1,5 · 0,81 · 1000 · 0,3 · 0,692 = 173,5 кН·м (см. формулу (3.46) [3]). Длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения
но не более 3 h 0 = 3 · 0,69 = 2,07 м (см. п. 3.32 [3]). Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 1,26 м. Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяем по формуле 3.46 [3] , но не более Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 и не менее Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 (см. п. 3.31 [3]). Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 = 0,5 · 0,81 · 103 · 0,3 · 0,69 = 83,8 кН < кН < Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 = 2,5 · 0,81 · 103 · 0,3´ ´ 0,69 = 419 кН. Принимаем кН < Q 1 = 177,3 кН, т. е. поперечная сила не может быть воспринята только бетоном. Поэтому предусматриваем установку поперечной арматуры с шагом не более: s £ 0,5 h 0 = 0,5 · 69 = 345 мм; s £ 300 мм (см. п. 5.21 [3]). Кроме того, в соответствии с п. 3.35 [2] шаг хомутов, учитываемых в расчете
= 0,65 м = 650 мм.
Шаг поперечных стержней принимаем мм.
кН/м (см. формулу (3.48) [3]).
Так как qsw = 143,5 кН/м > 0,25 Rbtb = 0,25 · 0,81 · 1000 · 0,3= = 60,75 кН/м, хомуты учитываются в расчете и Mb = 1,5 Rbtbh 02 = = 1,5 · 0,81 · 1000 · 0,3 · 0,692 = 173,5 кН·м (см. формулу (3.46) [3]). Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c. Так как с= м < = м, значение м, но не более 3 h 0 = 3 · 0,69 = 2,07 м (см. п. 3.32 [3]).
Принимаем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения c = 0,89 м. Длину проекции наклонной трещины c0 принимают равным c, но не более 2 h 0 = 0,69 · 2 = 1,38 м (см. п. 3.31 [3]). Принимаем длину проекции наклонной трещины c 0 = с = 0,89 м. Тогда кН.
Поперечную силу, воспринимаемую бетоном, определяют по формуле , но не более Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 и не менее Qb, min = = 0,5 Rbtbh 0 (см. п. 3.31 [3]). менее Qb, min = 0,5 Rbtbh 0 = 0,5 · 0,81 · 103 · 0,3 · 0,69 = 83,8 кН < < кН < Qb, max = 2,5 Rbtbh 0 = 2,5 · 0,675 · 103 ´ ´0,3 · 0,695 = 419 кН. Принимаем 194,9 кН. При Qsw + Qb = 95,8 + 194,9 = 290,7 кН > Q 1 = 177,3 кН, т. е. прочность наклонных сечений в средней части пролетов между опорами обеспечена при поперечных стержнях Æ 8 мм класса А400 с шагом мм.
Расчет прочности на действие момента по наклонному сечению На средних опорах В и С концы стержней неразрезного ригеля приварены к надежно заанкеренным закладным деталям, поэтому расчет прочности наклонных сечений на действие момента не производим (см. п. 3.44 [3]).
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-26; просмотров: 396; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.217.193.221 (0.008 с.) |