Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Контактные процессы на передней поверхности режущего инструментаСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Характерными особенностями контакта стружки с передней поверхностью являются: различная химическая чистота контакта: часть контакта свободна, а другая покрыта окисными и адсорбированными пленками; неравномерное распределение контактных нагрузок по длине контакта стружки с передней поверхностью; изменение температуры контакта в широких пределах. Из-за указанных особенностей скольжение стружки по передней поверхности происходит в различных условиях: начиная от граничного трения без существенных вторичных деформаций прирезцовых слоев стружки и кончая полным схватыванием данных слоев с инструментальным материалом. Исходя из этого, на контактной площадке режущего инструмента по передней поверхности можно выделить следующие участки (рис.46). Участок пластического контакта Сg1, для которого характерны схватывание контактных слоев стружки с передней поверхностью и внутреннее трение материала. На данном участке расположен заторможенный слой, в пределах которого стружка движется не по передней поверхности, а по заторможенному слою, и сопротивление, оказываемое движению стружки, определяется сопротивлением сдвигу в контактном слое стружки. Поэтому на данном участке внешнее трение скольжения отсутствует и заменяется внутренним трением между отдельными слоями стружки. Второй участок – это участок упругого контакта Сg2, на котором стружка контактирует непосредственно с передней поверхностью. Здесь имеет место внешнее трение скольжения и сопротивление движению стружки определяется силой трения между стружкой и передней поверхностью. Эпюры контактных напряжений на передней поверхности режущего инструмента представлено на рис.47. Нормальные контактные напряжения sN имеют наибольшую величину у вершины режущего клина инструмента, монотонно убывая до нуля в месте отрыва стружки от передней поверхности. Касательные контактные напряжения tF на участке пластического контакта имеют постоянную величину, а затем начинают уменьшаться.. Из – за наличия двух участков трения на передней поверхности средний коэффициент трения при резании нельзя отождествлять ни с коэффициентом внутреннего трения при пластическом течении материала, ни с коэффициентом внешнего трения. Процесс трения при резании достаточно хорошо описывается двучленным законом трения, согласно которому трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей. Объемное деформирование связано с внедрением твердых элементов поверхности контактируемого тела в «мягкое» контртело и «пропахиванием» его поверхности. Межмолекулярные связи представляют собой силы сцепления, действующие между атомами материалов контактируемых тел. Согласно молекулярно – механической теории сила трения выражается зависимостью: F = Fдеф + F мол = mo (N + No), где Fдеф – механическая составляющая силы трения; F мол – молекулярная составляющая силы трения; N – нормальная сила; Nо – равнодействующая сил молекулярного взаимодействия; m0 – «истинный» коэффициент трения, зависящий от молекулярно – атомной шероховатости поверхности. Обозначим m0 N0 = А. Это часть сил трения, вызванная действием сил адгезии между трущимися поверхностями. Тогда сила трения будет равна: F = mo N + А. Разделив полученное выражение на N, получим:
где А = tF сγ б, N = sN сγ б. Окончательно имеем: m = mo + = mo + mа, где m - средний коэффициент трения при резании; mo – постоянная деформационная (механическая) составляющая коэффициента трения; mа – переменная адгезионная (межмолекулярная) составляющая коэффициента трения. Через свою адгезионную составляющую средний коэффициент трения реагирует на изменение условий резания: толщины срезаемого слоя, скорости резания и переднего угла. Рассмотрим схему сил, действующих на передней и задней поверхностях режущего инструмента, при свободном резании (рис.48). Присвоим силам, действующим на передней поверхности, индекс «γ», на задней – «α». Тогда суммарные силы резания, действующие на контактных площадках режущего инструмента будут равны: Pz = Pzα + Pz γ; Py = Pyα + Py γ. Для определения сил, действующих на передней и задней поверхностях
инструмента, существуют различные методы. Рассмотрим метод экстраполяции сил резания на нулевую фаску износа. Данный метод заключается в определении силы резания при различных величинах фаски износа по задней поверхности инструмента hз и эстраполяции ее на величину фаски, равной нулю (рис.49). Определение сил резания и удельных нагрузок на контактных площадках инструмента (для заданной величины фаски износа) производится в следующей последовательности. По графику, представленному на рис.30, определяем силы, действующие на задней поверхности Pyα, Pzα (для нашего случая силы определяем при величине фаски износа hз = 0,3 мм, рис.49). Далее находим соответствующие силы на передней поверхности: Pzγ = Pz-Pzα, Pуγ = Py-Pyα. Нормальная сила на передней поверхности: N γ =R*cos(γ+ω)=Pz γ . Сила трения на передней поверхности: F γ = R*sin(γ+ω)=Pz γ . Коэффициент трения на передней поверхности: μγ =F γ /N γ. Средняя удельная нормальная нагрузка на передней поверхности:
Средняя удельная касательная нагрузка на передней поверхности: q Fγ= μγ qNγ. По аналогии находим силы и удельные нагрузки на задней поверхности: N α = Pyα; Fα = Pzα; μα = Pzα / Pyα; qNα = Pyα / f3; qFα = Pzα / f3 . (fз – площадь фаски износа на задней поверхности). При несвободном резании в полученных зависимостях необходимо силы Py, Pya, Pyg заменить соответственно на силы Pxy, Pxyα и Pxy g.
|
||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-19; просмотров: 1002; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.166.45 (0.008 с.) |