Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Методика расчета и подбора штанговых скважинных насосных установокСодержание книги
Поиск на нашем сайте
В качестве основы для подбора скважинных штанговых насосных установок часто используется универсальная методика подбора скважинных насосных установок, разработанная на кафедре машин и оборудования нефтяной и газовой промышленности Российского государственного университета нефти и газа имени И.М. Губкина [7, 18, 19, 20]. Вышеназванная методика была доработана в соответствии с промысловыми данными и полученными величинами допускаемых приведенных напряжений для насосных штанг, в первую очередь — бывших ранее в эксплуатации. Основные положения уточненной методики подбора скважинных штанговых насосных установок приведены ниже. 1.По исходным данным (пластовые и скважинные условия, шданный дебит) определяем динамический уровень. При этом учитывается «водяная подушка», остающаяся на участке «забой скважины — прием насоса» после проведения подземного ремонта скважины и переменная плотность смеси «вода — нефть — газ». Плотность смеси р определяется по исходным данным (плотности нефти, газа и воды, обводненность, газовый фактор, пластовые температура и давление, геотермический градиент, давление насыщения, кривая разгазирования). Практически этот этап работы полностью повторяет пункты № 1 — 15 методики подбора УЭЦН. 2.Используя коэффициент сепарации и допустимую величину свободного газа на приеме насоса, определяем минимально-возможную глубину спуска насоса. 3.По заданному дебиту определяем типоразмер базового скважинного насоса,(из формулы Qид = 1440 η • Fнac S· п для насосов обычного исполнения и Qид = 1440 η {Fнас.1 — Fнас.2) • S· n для насосов типа ННД и ННГ,где Fнас.1 и Fнас.2 — площади 1-й и 2-й ступеней насоса), принимая, что среднее число качаний п = 6,0 в мин., средняя длина хода S = 2,5 м, коэффициент подачи нового или отремонтированного насоса η= 0,8. После расчета диаметра и выбора стандартного типоразмера насоса выбираем два-три соседних типоразмера (в большую и меньшую сторону) и определяем для них скорость откачки — произведение п • S. 4.По типоразмеру насоса и глубине спуска определяем (предварительно) максимальные и минимальные нагрузки в точке подвеса штанг по формулам:
где Р шт = Σ (qi Li g K арх);где qi — масса 1-го метра штанг; Li — длина ступени штанг; i = 1 и 2; K арх = 1 – ρ ж/ ρ ст — коэффициент Архимеда; L 2 = L подв(1 – K нас); L 1 = L подв(K нас); K нас — коэффициент, равный диаметру рассматриваемого насоса в мм, деленный на 100. Для насосов обычного исполнения для насосов исполнения ННД и ННГ где Н дин — динамический уровень; Р буф — буферное давление; F нас— эффективные площади плунжеров рассматриваемого насоса. (7.83) где α и а — кинематические коэффициенты станка-качалки, ; , где п — частота ходов в минуту; где f 1 — площадь поперечного сечения нижней ступени колонны штанг; f 2 — площадь поперечного сечения верхней ступени колонны штанг; суперход плунжера для современных условий работы ШСНУ практически равен нулю. f тр — площадь поперечного сечения материала колонны НКТ. (7.85) (7.86) (7.87) где L подв — длина подвески насоса, м; μ ж — вязкость откачиваемой жидкости; S — длина хода, м; п — частота ходов, мин-1. (7.88) где Р тр.пл — механическое трение плунжера о цилиндр, (7.89) (7.90) где γмах i — телесный угол искривления ствола скважины на i -м участке. 5. По максимальной нагрузке выбираем типоразмер станка-качалки и уточняем параметры работы установки — частоту и длину ходов. В связи с тем, что на нефтяных промыслах практически никогда не используются режимы работы СК с максимальной длиной хода при максимальной нагрузке на головку балансира, проверка СК по максимальному крутящему моменту на валу кривошипа не производится. 6. По уточненным параметрам работы и кинематическим коэффициентам СК определяем точные значения сил при ходе вверх и вниз с учетом сил трения. Уточненные коэффициент трения и силу трения при этом рассчитываем по формуле, приведенной в работе Сабирова А.А. [21]: (7.91) где α — зенитный угол, β — азимутальный угол; 7. По величине силы трения в нижней части колонны штанг и силам сопротивления в скважинном насосе (трение в плунжерной паре и противодавлении клапана) определяем длину «тяжелого» низа из штанг диаметром 19, 22, 25 или 28 мм. (7.92) и уточняем этот вес после округления длины «тяжелого» низа. (7.93) где q — масса погонного метра выбранных штанг, кг; L8 — длина «тяжелого» низа, округленная до длины, кратной 8-и метрам; K арх = 1 – ρ ж/ ρ ст — коэффициент Архимеда. Длина «тяжелого низа» округляется в большую сторону до числа, кратного 8. 8. По весу «тяжелого низа» и нагрузкам при ходе вверх и вниз выбираем длину нижней секции штанговой колонны диаметром 19 мм, исходя из условия σ пр = 0,7 [ σ пр ] в верхнем сечении этой секции. (7.94) где σ мах — максимальное напряжение; σ а — амплитудное напряжение. Индекс «i» говорит о том, что в расчете используется не вся колонна штанг, а только ее нижняя часть, т.е.: (7.95) (7.96) где f i — площадь поперечного сечения i -и ступени штанг. (7.97) Отсюда выбирается длина нижней ступени колонны штанг (при i = 1) L1 9. По длинам и весам «тяжелого низа» и нижней ступени штанговой колонны выбираем длину второй секции колонны диаметром 22 мм, исходя из того же условия прочности. При этом в формуле 7,143 i = 2, а вес Ртяж2 = Ртяж1 + Ршт1 Определяем суммарную длину «тяжелого низа», первой и второй ступени колонны штанг. Если суммарная длина превышает глубину спуска насоса или равна ей (±5%), расчет штанг закончить, если меньше глубины спуска, то перейти к п. 10 настоящего раздела методики. 10. Определяем длину третьей ступени штанговой колонны (диаметром 25 мм) аналогично предыдущим шагам. Проверяем длину колонны и сравниваем ее с глубиной спуска. Если длина меньше глубины спуска — перейти к 11 пункту. 11. Определяем длину четвертой ступени колонны штанг (диаметр 28 мм). Работа аналогична пунктам 8, 9, 10 настоящей методики. 12. Все расчеты по пп. 8—12 проводятся для штанг с определенным [σпр]. Если при принятой прочности необходимы 4 и более ступеней штанг с диаметрами более 25 мм, переходим к расчету штанг из более прочной стали (20Н2М, 15НЗМА или иной) с повышенным значением [σпр]. Кроме длин ступеней в компоновке колонны штанг необходимо определять места обязательной и желательной установки центраторов. В качестве критерия места обязательной установки центраторов выбран темп набора кривизны более 1 град./10 м и/или зенитный угол более 12 град.; для желательной установки — темп набора кривизны более 0,4 град./10 м и/или зенитный угол более 6 град. 13. По величине максимальной и минимальной нагрузки и типу выбранного СК определяются параметры уравновешивания (например — радиус уравновешивания и количество контргрузов на кривошипе станка-качалки). Необходимо отметить, что на промыслах применяется большое число других, часто достаточно упрощенных методик подбора СШНУ, которые обеспечивают предварительный подбор оборудования без учета осложняющих промысловых факторов (сложная инклинометрия, влияние газа, механических при месей и т.д.). Одной из наиболее известных методик такого рода является работа, сведенная в диаграмму Адонина и специальные таблицы или номограммы. Простой и наглядный способ выбора оборудования и первоначального режима откачки — использование диаграмм и таблиц имеющихся в справочниках по добыче нефти и инструкциях [7, 13, 18]. Рассмотрим диаграмму, построенную для модернизированного ряда станков-качалок, выпускавшихся по ГОСТ 5866-66. При построении таких диаграмм по горизонтальной оси откладывают глубину спуска насоса, которая принята равной высоте подъема жидкости (погружение насоса под динамический уровень считается равным нулю). Это нужно иметь в виду, так как если погружение под динамический уровень составляет более 8—10% глубины спуска насоса (для разных диаметров насосов), то необходимо в принимаемую для выбора оборудования глубину спуска насоса вводить поправку. При построении диаграмм принято, что противодавление на устье скважины также равно нулю. Поэтому, если фактическое противодавление больше 5 кгс/см2, необходима поправка. По вертикальной оси откладывают подачу насоса в м3/сут. Предельные глубины спуска насосов прежде всего определяются двумя параметрами станка-качалки: максимальной допустимой нагрузкой на балансир в точке подвеса штанг и максимальным допустимым крутящим моментом на кривошипном валу станка. При этом сами величины нагрузок и моментов рассчитывают для максимальных длины хода, числа качаний и веса принятой рациональной конструкции штанговой колонны. Но иногда при применении станков-качалок с высокими допускаемыми нагрузками на головку, а также штанг сравнительно малой усталостной прочности предельная глубина спуска насосов ограничивается усталостной прочностью штанг. При построении диаграмм все расчеты максимальных и минимальных нагрузок в точке подвеса штанг выполнены по формулам А.С. Вирновского, а крутящих моментов по формуле Р.А. Рамазанова. Подача насосов рассчитывалась по формулам, приведенным в главе I, причем коэффициент наполнения насосов был принят равным 0,85. Диаграмма рис. 7.72 разделена на области применения различных станков, входящих в данный стандарт. Области ограничиваются сплошными ломаными линиями и различаются штриховкой. Область каждого станка-качалки состоит из полей стандартных диаметров насосов (указаны в кружочках). Границы поля каждого насоса обозначены пунктиром. Верхняя граница поля каждого насоса представляет собой кривую подачи данного насоса при максимальной длине хода станка-качалки, указанного в его шифре, и максимальном числе качаний, указанном в табличке. Этот параметр не входит в шифр станка-качалки и выб ран нами потому, что применяемые обычно числа качаний не бывают почти никогда выше 15. Кроме того, применяемые таблицы для подбора штанговых колонн основаны на промысловых данных о работе скважин с числом качаний 10—15.
Рис. 7.72. Диаграмма для выбора насосного оборудования и режима откачки (станки-качалки по ГОСТ 5866-66) Шифр станка-качалки и максимальное число качаний соответственно: I — lCK-1-0,6-100 и 15; П — 2СК-1,25-0,9-260и 15; III — ЗСК-2-1,05-400 и 15; IV — 4СК-2-1,08-700; V — 5СК-4-2,1-1600 и 14; VI — 6СК-4-3-2500 и 12; VII — 7СК-8-3,5-4000 и 11; VIII — 7СК-8-3,5-6000 и 13; IX — 7СК-12-2,5-6000 и 13; X — 9СК-15-6-12000 и 8.
Для длин ходов, больших 1,8 м, максимальные числа качаний рассчитаны из условия приближенного сохранения отношения внешних сил инерции (возникающих от неравномерного движения штанг и столба жидкости) к статической нагрузке в точке подвеса штанг. При этом относительные величины усилий, расшатывающих станок-качалку, и амплитуды вибраций могут считаться в первом приближении одинаковыми у всех станков-качалок. Существует несколько методов конструирования или составления штанговой колонны — при помощи номограмм, таблиц и расчетных формул. Для оперативного подбора колонны штанг можно пользоваться номограммами Я.А. Грузинова [13] и ТатНИПИнефти [17]. Номограмма Я.А. Грузинова приведена на рис. 7.73. На оси абсцисс отложены глубины спуска насоса, а на оси ординат — значения приведенных напряжений. Номограмма состоит из трех систем точек.
Рис. 7.73. Номограмма Я.А. Грузинова
Первая — совокупность сочетаний диаметров насосов и штанг — вместе с нулевой точкой номограммы позволяет определить начальные ординаты σпр. Вторая выражает сочетание чисел качаний п и длин ходов плунжера S и вместе с точкой 2500 позволяет определить углы наклонов графиков к оси абсцисс. Третья — вспомогательная система для расчета ступенчатых колонн. Пример. Определить значение приведенного напряжения в точкеподвеса штанг, пользуясь данными, приведенными ниже. Глубина спуска насоса, м........................1000 Диаметр насоса, мм......................................44 Число ходов плунжера в минуту.................12 Длина хода устьевого штока, м................. 1,8 Диаметр ступеней колонны, мм: нижней.....................................................19 верхней.....................................................22 Длина ступеней колонны, м: нижней...................................................700 верхней...................................................300 Решение. Соединяем прямыми линиями начальную точку оси абсцисс О (см. рис. 7.73) с точкой 19 системы 7, находящейся на пунктирной линии D-44, и точку 2500 с точкой (12; 1,8) системы П. От точки 1000 на оси абсцисс проводим вертикаль вверх до пересечения с линией О-19 в точке А и из этой точки — прямую, параллельную линии 2500-1,8 до пересечения в точке С с вертикалью, проведенной вверх из точки 300 оси абсцисс σпр= 70 МПа. По вертикали 300 — С опускаем из точки С отрезок CD, равный на высоте точки С отрезку ВБ между осью ординат и вспомогательной переводной линией 0—19—22 системы III.Через точку D проводим прямую DB, параллельную линии 2500—12—1,8 до пересечения с осью ординат σпр, в точке В. Величина ординаты ОВ и будет выражать собой значение приведенного напряжения σпр, равного в рассматриваемом примере 63 МПа для первой ступени штанг. Значение σпр для второй ступени штанг находим в точке С' на пересечении прямой СС' с ординатой. Оно составляет 70 МПа. Следовательно, для заданных условий можно принять штанги из стали марки сталь 40 с допускаемым приведенным напряжением σпр =70 МПа. Номограмма Я.А. Грузинова, как и другие номограммы, составлена с использованием весьма приближенных формул элементарной теории работы насосной установки, поэтому значения приведенных напряжений, определяемые по этой номограмме, существенно отличаются от фактических. Эта разница возрастает с увеличением диаметра насоса, глубины его спуска и скорости откачки. Довольно широкое распространение на нефтяных промыслах страны получили таблицы типовых конструкций колонн насосных штанг, составленные АзНИПИнефть.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-26; просмотров: 2560; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 52.15.173.197 (0.01 с.) |