Мы поможем в написании ваших работ!
ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
|
Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя
Похожие статьи вашей тематики
Оглавление
Введение. 3
Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя. 4
Конструирование обмотки статора. 7
Расчет воздушного зазора и геометрических размеров зубцовой зоны ротора. 19
Расчет магнитной цепи. 26
Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима. 32
Расчет потерь в асинхронном двигателе. 38
Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 38
Расчет пусковых характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 49
Тепловой и вентиляционный расчет. 66
Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки. 66
Обоснование и описание конструкции рассчитанного двигателя. 73
Список литературы.. 74
Введение
Данный курсовой проект содержит проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Понятие асинхронной машины связано с тем, что ротор ее имеет частоту вращения, отличающуюся от частоты вращения магнитного поля статора.
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех отраслях народного хозяйства. В основу конструкции асинхронного двигателя положено создание системы трехфазного переменного тока. Переменный ток, подаваемый в трехфазную обмотку статора двигателя, формирует в нем вращающееся магнитное поле.
Проектирование электрической машины сводится к многократному расчету зависимостей между основными показателями, заданных в виде системы формул, эмпирических коэффициентов, графических зависимостей, которые можно рассматривать как уравнения проектирования.
Техническое задание
Рассчитать трехфазный асинхронный двигатель со следующими параметрами:
- Тип двигателя: с короткозамкнутым ротором
- Номинальный режим работы: S1
- Номинальная мощность, P2Н: 11 кВт
- Номинальное напряжение Υ/Δ: 380/220В
- Число пар полюсов 2р: 4
- Частота сети: 50Гц
- Способ охлаждения: ICA0141
- Исполнение по способу монтажа: IM1081
- Климатические условия работы: УЗ
- Класс нагревостойкости изоляции: F
Основные требования к проектируемому двигателю:
- Значения КПД и cosφ в номинальном режиме должны быть не хуже, чем у аналогичных серийных двигателей
- Перегрузочная способность MMAX*= MMAX/M2H ≥1.8
- Кратность начального пускового момента MП*= MП/M2H ≥1.2
- Кратность начального пускового тока I1П*= I1П/I1H ≤7.5
- Установочные и присоединительные размеры должны соответствовать действующим стандартам
Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя
Определение предварительных значений величин
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 1.1
| Предварительная высота оси вращения hпред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.1 стр.8 [1]. Найденное из графиков значение округляется до ближайшего из стандартного ряда.
| hпред
|
| мм
| 1.2
| Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора Dа.пред=ƒ(hпред) Определяется по таблице 1.1 стр.9 [1]. Определяется по таблице соответствия наружных диаметров статоров асинхронных двигателей и высот оси вращения электрических машин.
| Dа.пред
| 0.225
| м
| 1.3
| Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1].
| KE
| 0.972
|
| 1.4
| Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da) KD=ƒ(2p) Определяется по таблице 1.2 стр.10 [1].
| KD
| 0.68
|
| 1.5
| Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1].
| ηн.пред
| 0.87
| о.е.
| 1.6
| Предварительное значение коэффициента мощности cosφн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.4 стр.12 [1].
| cosφн.пред
| 0.873
|
| 1.7
| Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1].
| Bδ.пред
| 0.89
| Тл
| 1.8
| Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1].
| Aпред
|
| А/м
| 1.9
| Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред)
| Ид.обм.
|
|
| 1.10
| Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб.1.пред=ƒ(2p,Ид.обм.) Обмоточный коэффициент задается по аналитическим правилам исходя из данных двигателя
| kоб.1.пред
| 0.96
|
| 1.11
| Верхняя граница критерия λ λmax=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].
| λmax
| 1.2
|
| 1.12
| Нижняя граница критерия λ λmin=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].
| λmin
| 0.78
|
| Параметры расчетов:
- P2H=11 кВт - Номинальная мощность
- 2p=4 - Число полюсов
- IP=IP44 - Степень защиты
Расчет главных размеров двигателя и их проверка
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 1.13
| Предварительное значение внутреннего диаметра магнитопровода статора Dпред=KD×Dа.пред Dпред=0.68×0.225=0.153 м
| Dпред
| 0.153
| м
| 1.14
| Предварительное значение полюсного деления τпред=π×Dпред/(2p) τпред=π×0.153/(4)=0.12017 м
| τпред
| 0.12017
| м
| 1.15
| Расчетная мощность P'=(KE×P2H)/(ηн.пред×cosφн.пред) P'=(0.972×11)/(0.87×0.873)=14.077 кВ×А
| P'
| 14.077
| кВ×А
| 1.16
| Синхронная угловая скорость вращения (скорость вращения магнитного поля в воздушном зазоре) Ω=2×π×f1/p Ω=2×π×50/2=157.08 c-1
| Ω
| 157.08
| c-1
| 1.17
| Предварительное значение расчетной длины воздушного зазора lδ.пред=(P'×103)/(1.11×Dпред2×Ω×kоб.1.пред×Aпред×Bδ.пред) lδ.пред=(14.077×103)/(1.11×0.1532×157.08×0.96×28200×0.89)=0.143 м
| lδ.пред
| 0.143
| м
| 1.18
| Заготовительная масса электротехнической стали для изготовления магнитопровода mc=kc×γc×(Dа.пред+0.01)2×lδ.пред mc=0.97×7800×(0.225+0.01)2×0.143=59.8 кг
| mc
| 59.8
| кг
| 1.19
| Критерий правильности выбора главных размеров λ=lδ.пред/τпред λ=0.143/0.12017=1.19 Величина критерия должна находиться в диапазоне между найденными λmin и λmax.
| λ
| 1.19
|
| Параметры расчетов:
- KD=0.68 - Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da)
- Dа.пред=0.225 м - Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора
- 2p=4 - Число полюсов
- KE=0.972 - Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению
- P2H=11 кВт - Номинальная мощность
- ηн.пред=0.87 о.е. - Предварительное значение номинального КПД
- cosφн.пред=0.873 - Предварительное значение коэффициента мощности
- f1=50 Гц - Частота сети
- p=2 - Число пар полюсов
- kоб.1.пред=0.96 - Предварительное значение обмоточного коэффициента
- Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
- Bδ.пред=0.89 Тл - Предварительное значение индукции в магнитном зазоре
- kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования
- γc=7800 кг/м³ - Удельная масса стали
Конструирование обмотки статора
Данные, выбранные для дальнейшего расчета варианта главных размеров двигателя
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 2.1
| Высота оси вращения двигателя
| h
|
| мм
| 2.2
| Наружный диаметр магнитопровода статора
| Dа
| 0.225
| м
| 2.3
| Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1].
| KE
| 0.972
|
| 2.4
| Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1].
| ηн.пред
| 0.87
| о.е.
| 2.5
| Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1].
| Bδ.пред
| 0.89
| Тл
| 2.6
| Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1].
| Aпред
|
| А/м
| 2.7
| Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред)
| Ид.обм.
|
|
| 2.8
| Внутренний диаметр магнитопровода статора
| D
| 0.153
| м
| 2.9
| Расчетная длина воздушного зазора
| lδ
| 0.155
| м
| 2.10
| Полюсное деление
| τ
| 0.1202
| м
| Параметры расчетов:
- 2p=4 - Число полюсов
- Dа.пред=0.225 м - Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора
- P2H=11 кВт - Номинальная мощность
- IP=IP44 - Степень защиты
- hпред=132 мм - Предварительная высота оси вращения
Предварительное значение зубцового деления статора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 2.11
| Предварительное максимальное значение зубцового деления статора t1предmax=ƒ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1].
| t1предmax
| 0.0131
| м
| 2.12
| Предварительное минимальное значение зубцового деления статора t1предmin=ƒ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1].
| t1предmin
| 0.0108
| м
| 2.13
| Предварительное минимальное число пазов статора Z1предmin=π×D/t1предmax Z1предmin=π×0.153/0.0131=36.69
| Z1предmin
| 36.69
|
| 2.14
| Предварительное максимальное число пазов статора Z1предmax=π×D/t1предmin Z1предmax=π×0.153/0.0108=44.51
| Z1предmax
| 44.51
|
| Параметры расчетов:
- Обм.стат.=Всыпная - Тип обмотки статора
- τ=0.1202 м - Полюсное деление
- h=132 мм - Высота оси вращения двигателя
- D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора
Варианты значений параллельных ветвей обмотки статора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 2.20
| Количество катушечных групп в фазе КГф=ƒКГф(Ид.обм.) В однослойных концентрических обмотках принимается равным p, а для двуслойных 2p.
| КГф
|
|
| 2.21
| Максимальное число параллельных ветвей обмотки amax=КГф amax=2 В дальнейшем возможные варианты числа параллельных ветвей отбираются по условию amax/a - целое число.
| amax
|
|
| 2.22
| Вариант №1 значения параллельных ветвей обмотки a1=ƒ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a1 - целое число (2/1=2).
| a1
|
|
| 2.23
| Вариант №2 значения параллельных ветвей обмотки a2=ƒ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a2 - целое число (2/2=1).
| a2
|
|
| 2.24
| Предварительное значение фазного тока статора I1н.пред=(P2H×103)/(m1×U1H×ηн.пред×cosφн.пред) I1н.пред=(11×103)/(3×220×0.87×0.873)=21.944 А
| I1н.пред
| 21.944
| А
| 2.25
| Вариант №1 предварительного значения эффективных проводников uп1=(π×D×Aпред)/(I1н.пред×Z1) uп1=(π×0.153×28200)/(21.944×36)=17.16
| uп1
| 17.16
|
| 2.26
| Вариант №2 предварительного значения эффективных проводников uп2=a2×uп1 uп2=2×17.16=34.32
| uп2
| 34.32
|
| Параметры расчетов:
- Ид.обм.=1 - Идентификатор обмотки
- P2H=11 кВт - Номинальная мощность
- m1=3 - Число фаз обмотки статора
- U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
- ηн.пред=0.87 о.е. - Предварительное значение номинального КПД
- cosφн.пред=0.873 - Предварительное значение коэффициента мощности
- D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора
- Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
- Z1=36 - Число пазов статора
Данные обмотки статора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 2.40
| Число витков в фазе статора W1=(uп×Z1)/(2×a×m1) W1=(17×36)/(2×1×3)=102 вит
| W1
|
| вит
| 2.41
| Расчетное значение линейной нагрузки A=(2×I1н.пред×W1×m1)/(π×D) A=(2×21.944×102×3)/(π×0.153)=27939.969 А/м
| A
| 27939.969
| А/м
| 2.42
| Отклонение расчетного значения линейной нагрузки о ранее принятой ΔA=(A-Aпред)/A×100 ΔA=(27939.969-28200)/27939.969×100=-0.93 %
| ΔA
| -0.93
| %
| 2.43
| Расчетное значение магнитного потока Φ=(KE×U1H)/(4.44×W1×kоб1×f1) Φ=(0.972×220)/(4.44×102×0.9598×50)=0.009839 Вб
| Φ
| 0.009839
| Вб
| 2.44
| Расчетное значение индукции в воздушном зазоре Bδ=(2p×Φ)/(2×D×lδ) Bδ=(4×0.009839)/(2×0.153×0.155)=0.8298 Тл
| Bδ
| 0.8298
| Тл
| 2.45
| Отклонение расчетного значения индукции в воздушном зазоре ΔBδ=(Bδ-Bδ.пред)/Bδ×100 ΔBδ=(0.8298-0.89)/0.8298×100=-7.25 %
| ΔBδ
| -7.25
| %
| Параметры расчетов:
- uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора
- Z1=36 - Число пазов статора
- a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора
- m1=3 - Число фаз обмотки статора
- I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора
- D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора
- Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
- KE=0.972 - Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению
- U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
- kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент
- f1=50 Гц - Частота сети
- 2p=4 - Число полюсов
- lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
- Bδ.пред=0.89 Тл - Предварительное значение индукции в магнитном зазоре
Предварительные значения индукции в ярме и зубцах статора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 2.69
| Предварительное значение индукции в ярме статора Ba.пред=ƒ(B'a.min,B'a.max)
| Ba.пред
| 1.61
| Тл
| 2.70
| Предварительное значение индукции в зубцах статора BZ1.пред=ƒ(B'Z1.min,B'Z1.max)
| BZ1.пред
| 1.91
| Тл
| Параметры расчетов:
- B'a.min=1.33 Тл - Допустимое минимальное значение индукции в ярме статора
- B'a.max=1.68 Тл - Допустимое максимальное значение индукции в ярме статора
- B'Z1.min=1.52 Тл - Допустимое минимальное значение индукции в зубцах статора
- B'Z1.max=1.995 Тл - Допустимое максимальное значение индукции в зубцах статора
Выбор формы паза ротора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 3.15
| Идентификатор формы паза Ид.форм.паза=ƒ(h) При высоте оси вращения h<160мм, применяются трапецеидальные (грушевидные) полузакрытые пазы (идентификатор формы паза 4).
| Ид.форм.паза
|
|
| Параметры расчетов:
- h=132 мм - Высота оси вращения двигателя
Расчет ярма ротора
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 3.32
| Максимальная индукция в ярме короткозамкнутого ротора Bj max=ƒ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1].
| Bj max
| 1.4
| Тл
| 3.33
| Условная высота ярма ротора ΔD=0.75×(D2/2-hп(2)×10-3) ΔD=0.75×(0.1521/2-20.5×10-3)=0.0417 м
| ΔD
| 0.0417
| м
| 3.34
| Расчетная высота ярма ротора h'j=(2+p)/(3.2×p)×(D2×103/2-hп(2)) h'j=(2+2)/(3.2×2)×(0.1521×103/2-20.5)=34.7 мм Вид формулы соответствует условию 2p=2 или 2p=4 и Dj>ΔD(0.0518>0.0417)
| h'j
| 34.7
| мм
| 3.35
| Индукция в ярме ротора Bj=Φ/(2×kc×h'j×10-3×lδ) Bj=0.009839/(2×0.97×34.7×10-3×0.155)=0.943 Тл
| Bj
| 0.943
| Тл
| 3.36
| Отклонение индукции в ярме ротора ΔBj=Bj max-Bj ΔBj=1.4-0.943=0.457 Тл
| ΔBj
| 0.457
| Тл
| 3.37
| Плотность тока в стержне ротора J2=I2н.пред/qс J2=445.191/134.1=3.32 А/мм²
| J2
| 3.32
| А/мм²
| 3.38
| Отклонение плотности тока в стержне ротора ΔJ2=3.5-J2 ΔJ2=3.5-3.32=0.18 А/мм² Вид формулы зависит от степени защиты двигателя (IP=IP44).
| ΔJ2
| 0.18
| А/мм²
| Параметры расчетов:
- IP=IP44 - Степень защиты
- 2p=4 - Число полюсов
- D2=0.1521 м - Внешний диаметр ротора
- hп(2)=20.5 мм - Высота паза ротора
- p=2 - Число пар полюсов
- Φ=0.009839 Вб - Расчетное значение магнитного потока
- kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования
- lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
- I2н.пред=445.191 А - Предварительное значение номинального фазного тока ротора
- qс=134.1 мм² - Площадь сечения стержня ротора
Расчет магнитной цепи
Расчет поверхностных потерь
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 6.11
| Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора β0(1)=ƒ(Δbδ1) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].
| β0(1)
| 0.368
|
| 6.12
| Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора β0(2)=ƒ(Δbδ2) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].
| β0(2)
| 0.234
|
| 6.13
| Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора B0(1)=β0(1)×kδ×Bδ B0(1)=0.368×1.2459×0.8298=0.38
| B0(1)
| 0.38
|
| 6.14
| Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора B0(2)=β0(2)×kδ×Bδ B0(2)=0.234×1.2459×0.8298=0.242
| B0(2)
| 0.242
|
| 6.15
| Скорость вращения ротора в режиме ХХ n=60×f1/p n=60×50/2=1500 об/мин
| n
|
| об/мин
| 6.16
| Удельные поверхностные потери коронок зубцов статора pпов(1)=0.5×k01×(Z2×n/10000)1.5×(B0(1)×t2)2 pпов(1)=0.5×1.5×(26×1500/10000)1.5×(0.38×18.38)2=281.8 Вт/м²
| pпов(1)
| 281.8
| Вт/м²
| 6.17
| Удельные поверхностные потери коронок зубцов ротора pпов(2)=0.5×k02×(Z1×n/10000)1.5×(B0(2)×t1×103)2 pпов(2)=0.5×1.5×(36×1500/10000)1.5×(0.242×0.01335×103)2=98.2 Вт/м²
| pпов(2)
| 98.2
| Вт/м²
| 6.18
| Полные поверхностные потери статора Δpпов(1)=pпов(1)×(t1-bш(1)×10-3)×Z1×lδ Δpпов(1)=281.8×(0.01335-3.5×10-3)×36×0.155=15.49 Вт
| Δpпов(1)
| 15.49
| Вт
| 6.19
| Полные поверхностные потери ротора Δpпов(2)=pпов(2)×(t2×10-3-bш(2)×10-3)×Z2×lδ Δpпов(2)=98.2×(18.38×10-3-1.5×10-3)×26×0.155=6.68 Вт
| Δpпов(2)
| 6.68
| Вт
| Параметры расчетов:
- Δbδ1=7.78 - Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора
- Δbδ2=3.333 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора
- kδ=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора
- Bδ=0.8298 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре
- f1=50 Гц - Частота сети
- p=2 - Число пар полюсов
- k01=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов статора на удельные потери
- Z2=26 - Число пазов ротора
- t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора
- k02=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов ротора на удельные потери
- Z1=36 - Число пазов статора
- t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора
- bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора
- lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
- bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора
Расчет электрических потерь
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 9.1
| Электрические потери в обмотке статора при номинальном скольжении и температуре 115°С Δpэ1=m1×r1×I1 ном2 Δpэ1=3×0.5778×21.7832=822.497 Вт
| Δpэ1
| 822.497
| Вт
| 9.2
| Электрические потери пазовой части обмотки статора при предельной температуре 140°С Δp'эп1=kp×Δpэ1×(2×lδ)/Lср Δp'эп1=1.07×822.497×(2×0.155)/0.7146=381.783 Вт
| Δp'эп1
| 381.783
| Вт
| 9.3
| Электрические потери в лобовых частях обмотки статора при предельной температуре 140°С Δp'эл1=kp×Δpэ1×(2×Lл)/Lср Δp'эл1=1.07×822.497×(2×0.2023)/0.7146=498.289 Вт
| Δp'эл1
| 498.289
| Вт
| Параметры расчетов:
- m1=3 - Число фаз обмотки статора
- r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре
- I1 ном=21.783 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для номинального скольжения
- kp=1.07 - Температурный коэффициент увеличения потерь
- lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
- Lср=0.7146 м - Средня длина витка катушки
- Lл=0.2023 м - Длина лобовых частей обмотки
Вентиляцонный расчет
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 9.24
| Вентиляционный коэффициент для двигателей со степенью защиты IP44 m'=ƒ(2p)
| m'
| 1.8
|
| 9.25
| Коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса Km=m'×(n×Dа/100)½ Km=1.8×(1500×0.225/100)½=3.307
| Km
| 3.307
|
| 9.26
| Требуемый для охлаждения двигателя расход воздуха Qв.44=Km×ΣΔp'в/(1100×ΔVв) Qв.44=3.307×1132.78/(1100×57.3)=0.059 м³/с
| Qв.44
| 0.059
| м³/с
| 9.27
| Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором двигателя Q'в.44=0.6×Dа3×n/100 Q'в.44=0.6×0.2253×1500/100=0.103 м³/с
| Q'в.44
| 0.103
| м³/с
| 9.28
| Разность объемов требуемого и получаемого воздуха ΔQ44=Q'в.44-Qв.44 ΔQ44=0.103-0.059=0.044 м³/с
| ΔQ44
| 0.044
| м³/с
| Параметры расчетов:
- 2p=4 - Число полюсов
- n=1500 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ
- Dа=0.225 м - Наружный диаметр магнитопровода статора
- ΣΔp'в=1132.78 Вт - Сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя
- ΔVв=57.3 °С - Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды
Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки
Расчет однослойной обмотки
Полюсное деление в пазах
| τП=Z1/2p=36/4=9 паз.
| Число пазов на полюс и фазу (число катушек в одной катушечной группе)
| q=Z1/(2p*m)=36/(4*3)=3
| Количество катушек, из которых собирается трехфазная двухслойная обмотка
| К=0.5*Z1=0.5*36=18 кат.
| Количество катушек в фазе
| КФ=К/m1=18/3=6 кат.
| Количество катушечных групп в фазе
| КГФ=КФ/q=6/3=2
| Наружный шаг обмотки
| yнар=4q-1=4*3-1=11
| Внутренний шаг обмотки
| yвн=2q+1=2*3+1=7
| Смещение катушечных групп фазы относительно друг друга
| СГР= 2τП =2*9=18 паз.
| Смещение начал фаз относительно друг друга
| СФ=2/3*τП =2/3*9=6 паз.
|
Фаза А
| Фаза В
| Фаза С
| вверх
| вниз
| вверх
| вниз
| вверх
| вниз
|
| +Сф
| +Сф
|
| 1-12’
2-11’
3-10’
+2τП
19-30’
20-29’
21-28’
| 7-18’
8-17’
9-16’
+2τП
25-36’
26-35’
27-34’
| 13-24’
14-23’
15-22’
+2τП
31-6’
32-5’
33-4’
| | | | | | |
Рис. 7 Условная схема фазы А однослойной концентрической обмотки Z1=36, 2p=4, m1=3, a=1
Рис. 8 Полная схема обмотки двигателя
Список литературы
[1] «Проектирование трехфазного двигателя с короткозамкнутым ротором. Учебное пособие» В.Н. Полузадов, А.В. Дружинин. Екатеринбург, 2005
[2] «Асинхронные двигатели серии 4А:Справочник» А.Э. Кравчик, М.М. Шлаф, и др. Москва «Энергоиздат», 1982 год
[3] «Государственный стандарт СССР «Единая система конструкторской документации»» Издательство стандартов, Москва
Оглавление
Введение. 3
Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя. 4
Конструирование обмотки статора. 7
Расчет воздушного зазора и геометрических размеров зубцовой зоны ротора. 19
Расчет магнитной цепи. 26
Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима. 32
Расчет потерь в асинхронном двигателе. 38
Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 38
Расчет пусковых характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 49
Тепловой и вентиляционный расчет. 66
Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки. 66
Обоснование и описание конструкции рассчитанного двигателя. 73
Список литературы.. 74
Введение
Данный курсовой проект содержит проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Понятие асинхронной машины связано с тем, что ротор ее имеет частоту вращения, отличающуюся от частоты вращения магнитного поля статора.
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех отраслях народного хозяйства. В основу конструкции асинхронного двигателя положено создание системы трехфазного переменного тока. Переменный ток, подаваемый в трехфазную обмотку статора двигателя, формирует в нем вращающееся магнитное поле.
Проектирование электрической машины сводится к многократному расчету зависимостей между основными показателями, заданных в виде системы формул, эмпирических коэффициентов, графических зависимостей, которые можно рассматривать как уравнения проектирования.
Техническое задание
Рассчитать трехфазный асинхронный двигатель со следующими параметрами:
- Тип двигателя: с короткозамкнутым ротором
- Номинальный режим работы: S1
- Номинальная мощность, P2Н: 11 кВт
- Номинальное напряжение Υ/Δ: 380/220В
- Число пар полюсов 2р: 4
- Частота сети: 50Гц
- Способ охлаждения: ICA0141
- Исполнение по способу монтажа: IM1081
- Климатические условия работы: УЗ
- Класс нагревостойкости изоляции: F
Основные требования к проектируемому двигателю:
- Значения КПД и cosφ в номинальном режиме должны быть не хуже, чем у аналогичных серийных двигателей
- Перегрузочная способность MMAX*= MMAX/M2H ≥1.8
- Кратность начального пускового момента MП*= MП/M2H ≥1.2
- Кратность начального пускового тока I1П*= I1П/I1H ≤7.5
- Установочные и присоединительные размеры должны соответствовать действующим стандартам
Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя
Определение предварительных значений величин
№ п/п
| Наименование расчетных величин, формулы и пояснения
| Обозна- чение
| Вели- чина
| Размер- ность
| 1.1
| Предварительная высота оси вращения hпред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.1 стр.8 [1]. Найденное из графиков значение округляется до ближайшего из стандартного ряда.
| hпред
|
| мм
| 1.2
| Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора Dа.пред=ƒ(hпред) Определяется по таблице 1.1 стр.9 [1]. Определяется по таблице соответствия наружных диаметров статоров асинхронных двигателей и высот оси вращения электрических машин.
| Dа.пред
| 0.225
| м
| 1.3
| Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1].
| KE
| 0.972
|
| 1.4
| Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da) KD=ƒ(2p) Определяется по таблице 1.2 стр.10 [1].
| KD
| 0.68
|
| 1.5
| Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1].
| ηн.пред
| 0.87
| о.е.
| 1.6
| Предварительное значение коэффициента мощности cosφн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.4 стр.12 [1].
| cosφн.пред
| 0.873
|
| 1.7
| Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1].
| Bδ.пред
| 0.89
| Тл
| 1.8
| Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1].
| Aпред
|
| А/м
| 1.9
| Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред)
| Ид.обм.
|
|
| 1.10
| Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб.1.пред=ƒ(2p,Ид.обм.) Обмоточный коэффициент задается по аналитическим правилам исходя из данных двигателя
| kоб.1.пред
| 0.96
|
| 1.11
| Верхняя граница критерия λ λmax=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].
| λmax
| 1.2
|
| 1.12
| Нижняя граница критерия λ λmin=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1].
| λmin
| 0.78
|
| Параметры расчетов:
- P2H=11 кВт - Номинальная мощность
- 2p=4 - Число полюсов
- IP=IP44 - Степень защиты
|