Мы поможем в написании ваших работ!



ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя

Поиск

Оглавление

Введение. 3

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя. 4

Конструирование обмотки статора. 7

Расчет воздушного зазора и геометрических размеров зубцовой зоны ротора. 19

Расчет магнитной цепи. 26

Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима. 32

Расчет потерь в асинхронном двигателе. 38

Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 38

Расчет пусковых характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 49

Тепловой и вентиляционный расчет. 66

Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки. 66

Обоснование и описание конструкции рассчитанного двигателя. 73

Список литературы.. 74

 

 


Введение

Данный курсовой проект содержит проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Понятие асинхронной машины связано с тем, что ротор ее имеет частоту вращения, отличающуюся от частоты вращения магнитного поля статора.

Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех отраслях народного хозяйства. В основу конструкции асинхронного двигателя положено создание системы трехфазного переменного тока. Переменный ток, подаваемый в трехфазную обмотку статора двигателя, формирует в нем вращающееся магнитное поле.

Проектирование электрической машины сводится к многократному расчету зависимостей между основными показателями, заданных в виде системы формул, эмпирических коэффициентов, графических зависимостей, которые можно рассматривать как уравнения проектирования.

Техническое задание

Рассчитать трехфазный асинхронный двигатель со следующими параметрами:

  1. Тип двигателя: с короткозамкнутым ротором
  2. Номинальный режим работы: S1
  3. Номинальная мощность, P: 11 кВт
  4. Номинальное напряжение Υ/Δ: 380/220В
  5. Число пар полюсов 2р: 4
  6. Частота сети: 50Гц
  7. Способ охлаждения: ICA0141
  8. Исполнение по способу монтажа: IM1081
  9. Климатические условия работы: УЗ
  10. Класс нагревостойкости изоляции: F

Основные требования к проектируемому двигателю:

  1. Значения КПД и cosφ в номинальном режиме должны быть не хуже, чем у аналогичных серийных двигателей
  2. Перегрузочная способность MMAX*= MMAX/M2H ≥1.8
  3. Кратность начального пускового момента MП*= MП/M2H ≥1.2
  4. Кратность начального пускового тока I1П*= I/I1H ≤7.5
  5. Установочные и присоединительные размеры должны соответствовать действующим стандартам

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя

Определение предварительных значений величин

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
1.1 Предварительная высота оси вращения hпред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.1 стр.8 [1]. Найденное из графиков значение округляется до ближайшего из стандартного ряда. hпред   мм
1.2 Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора Dа.пред=ƒ(hпред) Определяется по таблице 1.1 стр.9 [1]. Определяется по таблице соответствия наружных диаметров статоров асинхронных двигателей и высот оси вращения электрических машин. Dа.пред 0.225 м
1.3 Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1]. KE 0.972  
1.4 Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da) KD=ƒ(2p) Определяется по таблице 1.2 стр.10 [1]. KD 0.68  
1.5 Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1]. ηн.пред 0.87 о.е.
1.6 Предварительное значение коэффициента мощности cosφн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.4 стр.12 [1]. cosφн.пред 0.873  
1.7 Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1]. Bδ.пред 0.89 Тл
1.8 Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1]. Aпред   А/м
1.9 Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред) Ид.обм.    
1.10 Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб.1.пред=ƒ(2p,Ид.обм.) Обмоточный коэффициент задается по аналитическим правилам исходя из данных двигателя kоб.1.пред 0.96  
1.11 Верхняя граница критерия λ λmax=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1]. λmax 1.2  
1.12 Нижняя граница критерия λ λmin=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1]. λmin 0.78  

Параметры расчетов:

  • P2H=11 кВт - Номинальная мощность
  • 2p=4 - Число полюсов
  • IP=IP44 - Степень защиты

Расчет главных размеров двигателя и их проверка

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
1.13 Предварительное значение внутреннего диаметра магнитопровода статора Dпред=KD×Dа.пред Dпред=0.68×0.225=0.153 м Dпред 0.153 м
1.14 Предварительное значение полюсного деления τпред=π×Dпред/(2p) τпред=π×0.153/(4)=0.12017 м τпред 0.12017 м
1.15 Расчетная мощность P'=(KE×P2H)/(ηн.пред×cosφн.пред) P'=(0.972×11)/(0.87×0.873)=14.077 кВ×А P' 14.077 кВ×А
1.16 Синхронная угловая скорость вращения (скорость вращения магнитного поля в воздушном зазоре) Ω=2×π×f1/p Ω=2×π×50/2=157.08 c-1 Ω 157.08 c-1
1.17 Предварительное значение расчетной длины воздушного зазора lδ.пред=(P'×103)/(1.11×Dпред2×Ω×kоб.1.пред×Aпред×Bδ.пред) lδ.пред=(14.077×103)/(1.11×0.1532×157.08×0.96×28200×0.89)=0.143 м lδ.пред 0.143 м
1.18 Заготовительная масса электротехнической стали для изготовления магнитопровода mc=kc×γc×(Dа.пред+0.01)2×lδ.пред mc=0.97×7800×(0.225+0.01)2×0.143=59.8 кг mc 59.8 кг
1.19 Критерий правильности выбора главных размеров λ=lδ.предпред λ=0.143/0.12017=1.19 Величина критерия должна находиться в диапазоне между найденными λmin и λmax. λ 1.19  

Параметры расчетов:

  • KD=0.68 - Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da)
  • Dа.пред=0.225 м - Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора
  • 2p=4 - Число полюсов
  • KE=0.972 - Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению
  • P2H=11 кВт - Номинальная мощность
  • ηн.пред=0.87 о.е. - Предварительное значение номинального КПД
  • cosφн.пред=0.873 - Предварительное значение коэффициента мощности
  • f1=50 Гц - Частота сети
  • p=2 - Число пар полюсов
  • kоб.1.пред=0.96 - Предварительное значение обмоточного коэффициента
  • Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
  • Bδ.пред=0.89 Тл - Предварительное значение индукции в магнитном зазоре
  • kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования
  • γc=7800 кг/м³ - Удельная масса стали

Конструирование обмотки статора

Данные, выбранные для дальнейшего расчета варианта главных размеров двигателя

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
2.1 Высота оси вращения двигателя h   мм
2.2 Наружный диаметр магнитопровода статора Dа 0.225 м
2.3 Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1]. KE 0.972  
2.4 Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1]. ηн.пред 0.87 о.е.
2.5 Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1]. Bδ.пред 0.89 Тл
2.6 Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1]. Aпред   А/м
2.7 Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред) Ид.обм.    
2.8 Внутренний диаметр магнитопровода статора D 0.153 м
2.9 Расчетная длина воздушного зазора lδ 0.155 м
2.10 Полюсное деление τ 0.1202 м

Параметры расчетов:

  • 2p=4 - Число полюсов
  • Dа.пред=0.225 м - Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора
  • P2H=11 кВт - Номинальная мощность
  • IP=IP44 - Степень защиты
  • hпред=132 мм - Предварительная высота оси вращения

Предварительное значение зубцового деления статора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
2.11 Предварительное максимальное значение зубцового деления статора t1предmax=ƒ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1]. t1предmax 0.0131 м
2.12 Предварительное минимальное значение зубцового деления статора t1предmin=ƒ(Обм.стат.,τ,h) Определяется по рис.2.1 стр.22 [1]. t1предmin 0.0108 м
2.13 Предварительное минимальное число пазов статора Z1предmin=π×D/t1предmax Z1предmin=π×0.153/0.0131=36.69 Z1предmin 36.69  
2.14 Предварительное максимальное число пазов статора Z1предmax=π×D/t1предmin Z1предmax=π×0.153/0.0108=44.51 Z1предmax 44.51  

Параметры расчетов:

  • Обм.стат.=Всыпная - Тип обмотки статора
  • τ=0.1202 м - Полюсное деление
  • h=132 мм - Высота оси вращения двигателя
  • D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора

Варианты значений параллельных ветвей обмотки статора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
2.20 Количество катушечных групп в фазе КГфКГф(Ид.обм.) В однослойных концентрических обмотках принимается равным p, а для двуслойных 2p. КГф    
2.21 Максимальное число параллельных ветвей обмотки amax=КГф amax=2 В дальнейшем возможные варианты числа параллельных ветвей отбираются по условию amax/a - целое число. amax    
2.22 Вариант №1 значения параллельных ветвей обмотки a1=ƒ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a1 - целое число (2/1=2). a1    
2.23 Вариант №2 значения параллельных ветвей обмотки a2=ƒ(КГф) Должно выполнятся условие КГф/a2 - целое число (2/2=1). a2    
2.24 Предварительное значение фазного тока статора I1н.пред=(P2H×103)/(m1×U1H×ηн.пред×cosφн.пред) I1н.пред=(11×103)/(3×220×0.87×0.873)=21.944 А I1н.пред 21.944 А
2.25 Вариант №1 предварительного значения эффективных проводников uп1=(π×D×Aпред)/(I1н.пред×Z1) uп1=(π×0.153×28200)/(21.944×36)=17.16 uп1 17.16  
2.26 Вариант №2 предварительного значения эффективных проводников uп2=a2×uп1 uп2=2×17.16=34.32 uп2 34.32  

Параметры расчетов:

  • Ид.обм.=1 - Идентификатор обмотки
  • P2H=11 кВт - Номинальная мощность
  • m1=3 - Число фаз обмотки статора
  • U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
  • ηн.пред=0.87 о.е. - Предварительное значение номинального КПД
  • cosφн.пред=0.873 - Предварительное значение коэффициента мощности
  • D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора
  • Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
  • Z1=36 - Число пазов статора

Данные обмотки статора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
2.40 Число витков в фазе статора W1=(uп×Z1)/(2×a×m1) W1=(17×36)/(2×1×3)=102 вит W1   вит
2.41 Расчетное значение линейной нагрузки A=(2×I1н.пред×W1×m1)/(π×D) A=(2×21.944×102×3)/(π×0.153)=27939.969 А/м A 27939.969 А/м
2.42 Отклонение расчетного значения линейной нагрузки о ранее принятой ΔA=(A-Aпред)/A×100 ΔA=(27939.969-28200)/27939.969×100=-0.93 % ΔA -0.93 %
2.43 Расчетное значение магнитного потока Φ=(KE×U1H)/(4.44×W1×kоб1×f1) Φ=(0.972×220)/(4.44×102×0.9598×50)=0.009839 Вб Φ 0.009839 Вб
2.44 Расчетное значение индукции в воздушном зазоре Bδ=(2p×Φ)/(2×D×lδ) Bδ=(4×0.009839)/(2×0.153×0.155)=0.8298 Тл Bδ 0.8298 Тл
2.45 Отклонение расчетного значения индукции в воздушном зазоре ΔBδ=(Bδ-Bδ.пред)/Bδ×100 ΔBδ=(0.8298-0.89)/0.8298×100=-7.25 % ΔBδ -7.25 %

Параметры расчетов:

  • uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора
  • Z1=36 - Число пазов статора
  • a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора
  • m1=3 - Число фаз обмотки статора
  • I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора
  • D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора
  • Aпред=28200 А/м - Предварительное значение линейной нагрузки
  • KE=0.972 - Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению
  • U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора
  • kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент
  • f1=50 Гц - Частота сети
  • 2p=4 - Число полюсов
  • lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
  • Bδ.пред=0.89 Тл - Предварительное значение индукции в магнитном зазоре

Предварительные значения индукции в ярме и зубцах статора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
2.69 Предварительное значение индукции в ярме статора Ba.пред=ƒ(B'a.min,B'a.max) Ba.пред 1.61 Тл
2.70 Предварительное значение индукции в зубцах статора BZ1.пред=ƒ(B'Z1.min,B'Z1.max) BZ1.пред 1.91 Тл

Параметры расчетов:

  • B'a.min=1.33 Тл - Допустимое минимальное значение индукции в ярме статора
  • B'a.max=1.68 Тл - Допустимое максимальное значение индукции в ярме статора
  • B'Z1.min=1.52 Тл - Допустимое минимальное значение индукции в зубцах статора
  • B'Z1.max=1.995 Тл - Допустимое максимальное значение индукции в зубцах статора

Выбор формы паза ротора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
3.15 Идентификатор формы паза Ид.форм.паза=ƒ(h) При высоте оси вращения h<160мм, применяются трапецеидальные (грушевидные) полузакрытые пазы (идентификатор формы паза 4). Ид.форм.паза    

Параметры расчетов:

  • h=132 мм - Высота оси вращения двигателя

Расчет ярма ротора

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
3.32 Максимальная индукция в ярме короткозамкнутого ротора Bj max=ƒ(IP,2p) Определяется по таблице 2.5 стр.41 [1]. Bj max 1.4 Тл
3.33 Условная высота ярма ротора ΔD=0.75×(D2/2-hп(2)×10-3) ΔD=0.75×(0.1521/2-20.5×10-3)=0.0417 м ΔD 0.0417 м
3.34 Расчетная высота ярма ротора h'j=(2+p)/(3.2×p)×(D2×103/2-hп(2)) h'j=(2+2)/(3.2×2)×(0.1521×103/2-20.5)=34.7 мм Вид формулы соответствует условию 2p=2 или 2p=4 и Dj>ΔD(0.0518>0.0417) h'j 34.7 мм
3.35 Индукция в ярме ротора Bj=Φ/(2×kc×h'j×10-3×lδ) Bj=0.009839/(2×0.97×34.7×10-3×0.155)=0.943 Тл Bj 0.943 Тл
3.36 Отклонение индукции в ярме ротора ΔBj=Bj max-Bj ΔBj=1.4-0.943=0.457 Тл ΔBj 0.457 Тл
3.37 Плотность тока в стержне ротора J2=I2н.пред/qс J2=445.191/134.1=3.32 А/мм² J2 3.32 А/мм²
3.38 Отклонение плотности тока в стержне ротора ΔJ2=3.5-J2 ΔJ2=3.5-3.32=0.18 А/мм² Вид формулы зависит от степени защиты двигателя (IP=IP44). ΔJ2 0.18 А/мм²

Параметры расчетов:

  • IP=IP44 - Степень защиты
  • 2p=4 - Число полюсов
  • D2=0.1521 м - Внешний диаметр ротора
  • hп(2)=20.5 мм - Высота паза ротора
  • p=2 - Число пар полюсов
  • Φ=0.009839 Вб - Расчетное значение магнитного потока
  • kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования
  • lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
  • I2н.пред=445.191 А - Предварительное значение номинального фазного тока ротора
  • qс=134.1 мм² - Площадь сечения стержня ротора

Расчет магнитной цепи

Расчет поверхностных потерь

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
6.11 Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора β0(1)=ƒ(Δbδ1) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1]. β0(1) 0.368  
6.12 Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора β0(2)=ƒ(Δbδ2) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1]. β0(2) 0.234  
6.13 Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора B0(1)0(1)×kδ×Bδ B0(1)=0.368×1.2459×0.8298=0.38 B0(1) 0.38  
6.14 Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора B0(2)0(2)×kδ×Bδ B0(2)=0.234×1.2459×0.8298=0.242 B0(2) 0.242  
6.15 Скорость вращения ротора в режиме ХХ n=60×f1/p n=60×50/2=1500 об/мин n   об/мин
6.16 Удельные поверхностные потери коронок зубцов статора pпов(1)=0.5×k01×(Z2×n/10000)1.5×(B0(1)×t2)2 pпов(1)=0.5×1.5×(26×1500/10000)1.5×(0.38×18.38)2=281.8 Вт/м² pпов(1) 281.8 Вт/м²
6.17 Удельные поверхностные потери коронок зубцов ротора pпов(2)=0.5×k02×(Z1×n/10000)1.5×(B0(2)×t1×103)2 pпов(2)=0.5×1.5×(36×1500/10000)1.5×(0.242×0.01335×103)2=98.2 Вт/м² pпов(2) 98.2 Вт/м²
6.18 Полные поверхностные потери статора Δpпов(1)=pпов(1)×(t1-bш(1)×10-3)×Z1×lδ Δpпов(1)=281.8×(0.01335-3.5×10-3)×36×0.155=15.49 Вт Δpпов(1) 15.49 Вт
6.19 Полные поверхностные потери ротора Δpпов(2)=pпов(2)×(t2×10-3-bш(2)×10-3)×Z2×lδ Δpпов(2)=98.2×(18.38×10-3-1.5×10-3)×26×0.155=6.68 Вт Δpпов(2) 6.68 Вт

Параметры расчетов:

  • Δbδ1=7.78 - Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора
  • Δbδ2=3.333 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора
  • kδ=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора
  • Bδ=0.8298 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре
  • f1=50 Гц - Частота сети
  • p=2 - Число пар полюсов
  • k01=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов статора на удельные потери
  • Z2=26 - Число пазов ротора
  • t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора
  • k02=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов ротора на удельные потери
  • Z1=36 - Число пазов статора
  • t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора
  • bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора
  • lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
  • bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

Расчет электрических потерь

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
9.1 Электрические потери в обмотке статора при номинальном скольжении и температуре 115°С Δpэ1=m1×r1×I1 ном2 Δpэ1=3×0.5778×21.7832=822.497 Вт Δpэ1 822.497 Вт
9.2 Электрические потери пазовой части обмотки статора при предельной температуре 140°С Δp'эп1=kp×Δpэ1×(2×lδ)/Lср Δp'эп1=1.07×822.497×(2×0.155)/0.7146=381.783 Вт Δp'эп1 381.783 Вт
9.3 Электрические потери в лобовых частях обмотки статора при предельной температуре 140°С Δp'эл1=kp×Δpэ1×(2×Lл)/Lср Δp'эл1=1.07×822.497×(2×0.2023)/0.7146=498.289 Вт Δp'эл1 498.289 Вт

Параметры расчетов:

  • m1=3 - Число фаз обмотки статора
  • r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре
  • I1 ном=21.783 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для номинального скольжения
  • kp=1.07 - Температурный коэффициент увеличения потерь
  • lδ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора
  • Lср=0.7146 м - Средня длина витка катушки
  • Lл=0.2023 м - Длина лобовых частей обмотки

Вентиляцонный расчет

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
9.24 Вентиляционный коэффициент для двигателей со степенью защиты IP44 m'=ƒ(2p) m' 1.8  
9.25 Коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности корпуса Km=m'×(n×Dа/100)½ Km=1.8×(1500×0.225/100)½=3.307 Km 3.307  
9.26 Требуемый для охлаждения двигателя расход воздуха Qв.44=Km×ΣΔp'в/(1100×ΔVв) Qв.44=3.307×1132.78/(1100×57.3)=0.059 м³/с Qв.44 0.059 м³/с
9.27 Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором двигателя Q'в.44=0.6×Dа3×n/100 Q'в.44=0.6×0.2253×1500/100=0.103 м³/с Q'в.44 0.103 м³/с
9.28 Разность объемов требуемого и получаемого воздуха ΔQ44=Q'в.44-Qв.44 ΔQ44=0.103-0.059=0.044 м³/с ΔQ44 0.044 м³/с

Параметры расчетов:

  • 2p=4 - Число полюсов
  • n=1500 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ
  • Dа=0.225 м - Наружный диаметр магнитопровода статора
  • ΣΔp'в=1132.78 Вт - Сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя
  • ΔVв=57.3 °С - Превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды

Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки

Расчет однослойной обмотки

Полюсное деление в пазах τП=Z1/2p=36/4=9 паз.
Число пазов на полюс и фазу (число катушек в одной катушечной группе) q=Z1/(2p*m)=36/(4*3)=3
Количество катушек, из которых собирается трехфазная двухслойная обмотка К=0.5*Z1=0.5*36=18 кат.
Количество катушек в фазе КФ=К/m1=18/3=6 кат.
Количество катушечных групп в фазе КГФФ/q=6/3=2
Наружный шаг обмотки yнар=4q-1=4*3-1=11
Внутренний шаг обмотки yвн=2q+1=2*3+1=7
Смещение катушечных групп фазы относительно друг друга СГР= 2τП =2*9=18 паз.
Смещение начал фаз относительно друг друга СФ=2/3*τП =2/3*9=6 паз.

 

Фаза А Фаза В Фаза С
вверх вниз вверх вниз вверх вниз
  ф ф  
1-12’ 2-11’ 3-10’ +2τП 19-30’ 20-29’ 21-28’ 7-18’ 8-17’ 9-16’ +2τП 25-36’ 26-35’ 27-34’ 13-24’ 14-23’ 15-22’ +2τП 31-6’ 32-5’ 33-4’
           

 

Рис. 7 Условная схема фазы А однослойной концентрической обмотки Z1=36, 2p=4, m1=3, a=1

Рис. 8 Полная схема обмотки двигателя

Список литературы

[1] «Проектирование трехфазного двигателя с короткозамкнутым ротором. Учебное пособие» В.Н. Полузадов, А.В. Дружинин. Екатеринбург, 2005

[2] «Асинхронные двигатели серии 4А:Справочник» А.Э. Кравчик, М.М. Шлаф, и др. Москва «Энергоиздат», 1982 год

[3] «Государственный стандарт СССР «Единая система конструкторской документации»» Издательство стандартов, Москва

Оглавление

Введение. 3

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя. 4

Конструирование обмотки статора. 7

Расчет воздушного зазора и геометрических размеров зубцовой зоны ротора. 19

Расчет магнитной цепи. 26

Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима. 32

Расчет потерь в асинхронном двигателе. 38

Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 38

Расчет пусковых характеристик трехфазного асинхронного двигателя. 49

Тепловой и вентиляционный расчет. 66

Схема-таблица укладки в пазы катушек однослойной концентрической обмотки. 66

Обоснование и описание конструкции рассчитанного двигателя. 73

Список литературы.. 74

 

 


Введение

Данный курсовой проект содержит проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Понятие асинхронной машины связано с тем, что ротор ее имеет частоту вращения, отличающуюся от частоты вращения магнитного поля статора.

Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов, используемых во всех отраслях народного хозяйства. В основу конструкции асинхронного двигателя положено создание системы трехфазного переменного тока. Переменный ток, подаваемый в трехфазную обмотку статора двигателя, формирует в нем вращающееся магнитное поле.

Проектирование электрической машины сводится к многократному расчету зависимостей между основными показателями, заданных в виде системы формул, эмпирических коэффициентов, графических зависимостей, которые можно рассматривать как уравнения проектирования.

Техническое задание

Рассчитать трехфазный асинхронный двигатель со следующими параметрами:

  1. Тип двигателя: с короткозамкнутым ротором
  2. Номинальный режим работы: S1
  3. Номинальная мощность, P: 11 кВт
  4. Номинальное напряжение Υ/Δ: 380/220В
  5. Число пар полюсов 2р: 4
  6. Частота сети: 50Гц
  7. Способ охлаждения: ICA0141
  8. Исполнение по способу монтажа: IM1081
  9. Климатические условия работы: УЗ
  10. Класс нагревостойкости изоляции: F

Основные требования к проектируемому двигателю:

  1. Значения КПД и cosφ в номинальном режиме должны быть не хуже, чем у аналогичных серийных двигателей
  2. Перегрузочная способность MMAX*= MMAX/M2H ≥1.8
  3. Кратность начального пускового момента MП*= MП/M2H ≥1.2
  4. Кратность начального пускового тока I1П*= I/I1H ≤7.5
  5. Установочные и присоединительные размеры должны соответствовать действующим стандартам

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя

Определение предварительных значений величин

№ п/п Наименование расчетных величин, формулы и пояснения Обозна- чение Вели- чина Размер- ность
1.1 Предварительная высота оси вращения hпред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.1 стр.8 [1]. Найденное из графиков значение округляется до ближайшего из стандартного ряда. hпред   мм
1.2 Предварительное значение наружного диаметра магнитопровода статора Dа.пред=ƒ(hпред) Определяется по таблице 1.1 стр.9 [1]. Определяется по таблице соответствия наружных диаметров статоров асинхронных двигателей и высот оси вращения электрических машин. Dа.пред 0.225 м
1.3 Коэффициент, характеризующий отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению KE=ƒ(2p,Dа.пред) Определяется по рис.1.2 стр.9 [1]. KE 0.972  
1.4 Коэффициент, характеризующий отношение внутреннего диаметра статора к наружному (D/Da) KD=ƒ(2p) Определяется по таблице 1.2 стр.10 [1]. KD 0.68  
1.5 Предварительное значение номинального КПД ηн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.3 стр.11 [1]. ηн.пред 0.87 о.е.
1.6 Предварительное значение коэффициента мощности cosφн.пред=ƒ(P2H,2p,IP) Определяется по рис.1.4 стр.12 [1]. cosφн.пред 0.873  
1.7 Предварительное значение индукции в магнитном зазоре Bδ.пред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.5 стр.14 [1]. Bδ.пред 0.89 Тл
1.8 Предварительное значение линейной нагрузки Aпред=ƒ(IP,2p,hпред,Dа.пред) Определяется по рис.1.6 стр.15 [1]. Aпред   А/м
1.9 Идентификатор обмотки Ид.обм.=ƒ(2p,hпред) Ид.обм.    
1.10 Предварительное значение обмоточного коэффициента kоб.1.пред=ƒ(2p,Ид.обм.) Обмоточный коэффициент задается по аналитическим правилам исходя из данных двигателя kоб.1.пред 0.96  
1.11 Верхняя граница критерия λ λmax=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1]. λmax 1.2  
1.12 Нижняя граница критерия λ λmin=ƒ(2p,IP,hпред) Определяется по рис.1.7 стр.17 [1]. λmin 0.78  

Параметры расчетов:

  • P2H=11 кВт - Номинальная мощность
  • 2p=4 - Число полюсов
  • IP=IP44 - Степень защиты


Поделиться:


Последнее изменение этой страницы: 2016-08-01; просмотров: 488; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.144.89.152 (0.012 с.)