Центробежные насосы. Общее устройство и конструкции центробежных насосов.

Центробежные насосы являются одной из самых распространенных разновидностей динамических гидравлических машин. Они широко применяются: в системах водоснабжения, водоотведения, в теплоэнергетике, в химической промышленности, в атомной промышленности, в авиационной и ракетной технике и др.

Рис. 1 Принципиальная схема центробежного насоса:

1 - рабочая камера; 2 - рабочее колесо; 3 - направляющий аппарат; 4 - вал;

5 - лопатка рабочего колеса;

6 - лопатка направляющего аппарата; 7 - нагнетательный патрубок;

8 - подшипник; 9 - корпус насоса (опорная стойка);

10 - гидравлическое торцовое уплотнение вала (сальник);

11 - всасывающий патрубок.

На рабочем колесе имеются лопатки (лопасти), которые имеют сложную форму. Жидкость подходит к рабочему колесу вдоль оси его вращения, затем направляется в межлопаточный канал и попадает в отвод. Отвод предназначен для сбора жидкости, выходящей из рабочего колеса, и преобразования кинетической энергии потока жидкости в потенциальную энергию, в частности в энергию давления. Указанное выше преобразование энергии должно происходить с минимальными гидравлическими потерями, что достигается специальной формой отвода.

Корпус насоса предназначен для соединения всех элементов насоса в энергетическую гидравлическую машину. Лопастный насос осуществляет преобразование энергий за счет динамического взаимодействия между потоком жидкой среды и лопастями вращающегося рабочего колеса, которое является их рабочим органом. При вращении рабочего колеса жидкая среда, находящаяся в межлопаточном канале, лопатками отбрасывается к периферии, выходит в отвод и далее в напорный трубопровод.

Рис. 2 Схема многоступенчатого центробежного насоса

 

В центральной части насоса, т. е. на входе жидкости в рабочее колесо насоса, возникает разрежение, и жидкая среда под действием давления в расходной емкости направляется от источников водоснабжения по всасывающему трубопроводу в насос.
Частоту вращения рабочего колеса насоса обозначают через n (об/мин), а угловую скорость - через ω.

Связь между ω и n определяется выражением
ω = π n / 30

В настоящее время промышленностью выпускается большое количество различных типов центробежных насосов, которые можно классифицировать по следующим признакам:

Рис. 3 Схема двухпоточного центробежного насоса

по числу ступеней (колес): одноступенчатые (рис. 1), двухступенчатые, многоступенчатые (рис. 2);

по числу потоков: однопоточные, двухпоточные (рис. 3), многопоточные;
по условиям подвода жидкости к рабочему колесу: одностороннего входа (рис. 1), двустороннего входа (рис. 4);

по условиям отвода жидкости из рабочего колеса: со спиральным отводом (рис. 1), с кольцевым отводом, с направляющим аппаратом; по конструкции рабочего колеса: с закрытым рабочим колесом, с открытым рабочим колесом (рис. 5);
по способу привода: с приводом через соединительную муфту, с приводом через редуктор и др.;

по расположению вала: горизонтальные, вертикальные;
с мокрым ротором, с сухим ротором.

Рис. 4. Схема центробежного насоса с двусторонним входом

 

Насос с сухим ротором - это насос, в котором ротор электродвигателя не соприкасается с перекачиваемой жидкой средой. Насосы с большой подачей жидкости Q, как правило, изготовляются с сухим ротором.

Насос с мокрым ротором - это насос, в котором ротор двигателя непосредственно работает в жидкой среде. Статор двигателя (находящийся под напряжением) отделен от ротора гильзой (толщиной 0,1 - 0,3 мм), изготовленной, например, из ненамагничивающейся нержавеющей стали. Смазка подшипников ротора осуществляется жидкой средой, которая и выполняет функцию охлаждения ротора. Вал насоса обычно располагается горизонтально.

Укажем преимущества центробежных насосов по сравнению с насосами других типов:
пологие характеристики Н = f(Q) и η = η (Q), в результате чего высокие значения напоров Н и высокие значения КПД сохраняются в широком диапазоне подач Q;
большая частота вращения, что позволяет в качестве привода для насосов использовать электродвигатели и турбины;
плавная форма изменения мощности N, что позволяет выполнить пуск насоса при закрытой выходной задвижке (или при закрытом обратном клапане);
устойчивость в работе насосов и расширение технических показателей Н и Q при последовательном и параллельном соединении насосов при работе на один трубопровод;
плавное протекание переходных процессов при изменении режима работы гидросистемы;
расположение насоса выше уровня жидкости в расходной емкости;
изменение показателей насосов H, Q, η за счет различных факторов: обточки диаметра рабочего колеса, изменения частоты вращения, изменения частоты электроснабжения и др.;
невысокая стоимость насоса из-за использования в конструкции насоса сравнительно дешевых конструкционных материалов: сталь, чугун, полимерные материалы;
простота технического обслуживания и эксплуатации;
высокая надежность в работе;
большие подачи жидкости Q;
равномерный с малыми пульсациями давления поток жидкости;
возможность успешной работы на "загрязненных" жидкостях.

Рис. 5 Схемы различных рабочих колес:

а - открытого типа; б - полузакрытого типа; в - закрытого типа;

г - рабочее колесо закрытого типа с двусторонним входом;

1 - втулка; 2 - лопатка; 3 - несущий диск; 4 - покрывающий диск

 

Но центробежные насосы обладают и рядом недостатков:

требуют заливки перед пуском;

имеют склонность к кавитации;

имеют пониженное значение КПД при перекачивании вязких жидкостей;

имеют небольшое значение КПД при малой подаче жидкости Q и большое значение напора Н и др.

Центробежные насосы целесообразно использовать в области больших подач жидкости Q и низких и средних напоров жидкости Н.

 

КУиП

1 Основные аспекты экономичность работы котельного агрегата и определения коэф­фициента полезного действия.

Коэффициент полезного действия и потери теплоты

Коэффициент полезного действия, %, проектируемого парового котла определяется методом обратного баланса:

. (4.21)

Задача расчета сводится к определению тепловых потерь для принятого типа парового котла и сжигаемого топлива. Потеря теплоты с уходящими газами , %, зависит от заданной (выбранной) температуры уходящих газов и избытка воздуха продуктов сгорания покидающих котел

. (4.22)

где – энтальпия уходящих газов, кДж/кг или кДж/м³; – энтальпия холодного воздуха; – располагаемая теплота сжигаемого топлива, кДж/кг или кДж/м³. В большинстве случаев принимается равной и только при внешнем (калориферном) подогреве воздуха перед поступлением его в воздухоподогреватель, а также при предварительном нагреве топлива (мазута) располагаемую теплоту определяют , где – коэффициент, учитывающий долю дополнительного поступления теплоты с топливом:

. (4.23)

Здесь – температура мазута, обычно составляет 90–140 °С; – нагрев воздуха в калориферной установке, °С (подогрев за счет рециркуляции горячего воздуха не учитывается). Потери теплоты с химическим , %, и механическим , %, недожогом топлива зависят от вида топлива и способа его сжигания. Потеря теплоты от наружного охлаждения , %, через внешние поверхности в котлах большой тепловой мощности невелики (менее 0,5 %) и уменьшается с ростом единичной мощности котла. Ее значение при номинальной расчетной нагрузке можно определить из следующих зависимостей:

при паропроизводительности котла = 42–250 кг/с (160–900 т/ч)

. (4.24)

при > 250 кг/с принимается = 0,2 %.

При нагрузках, отличающихся от номинальной, потери теплоты изменяются и пересчитываются по формуле

. (4.25)

Потери теплоты от наружного охлаждения системы пылеприготовления невелики; они в значительной мере компенсируются выделением теплоты при работе мельниц, и поэтому оба указанных фактора не учитываются. Разбивка потери тепла от наружного охлаждения котла по отдельным газоходам практически не сказывается на результатах расчета. Доли этой потери, приходящиеся на отдельные газоходы, для упрощения принимаются пропорциональными количеству тепла, отдаваемого газами в соответствующих газоходах. Поэтому при определении количества тепла, отданного газами, потери от наружного охлаждения учитываются введением коэффициента сохранения тепла

, (4.26)

Потеря теплоты с физическим теплом шлака , %, обязательно учитывается при жидком шлакоудалении (при любой зольности топлива), а при твердом шлакоудалении – только в случае для многозольных топлив, когда > 2,5 , где выражено в МДж/кг. Расчет потерь с физическим теплом шлака выполняется по формуле:

, (4.27)

где = 1- – доля шлакоулавливания в топочной камере; – энтальпия шлака.

 

Определение расхода топлива

Полный расход топлива B, кг/с, подаваемого в топочную камеру парового котла, определяется из баланса между полезным тепловыделением при горении топлива и тепловосприятием рабочей среды в паровом котле:

, (4.28)

Здесь – расчетная (заданная) паропроизводительность котла, кг/с; , , – энтальпии соответственно перегретого пара, питательной воды и воды на линии насыщения при давлении в барабане парового котла, кДж/кг; – расход вторично-перегреваемого пара, кг/с; – расход продувочной воды из барабанного парового котла, кг/с, принимают в расчетах . При ненулевых значениях механического недожога определяют значение расчетного расхода сгоревшего топлива , на основе которого производится определение полного расхода газов и воздуха в газовоздушном тракте котла:

, (4.29)

В этом случае все удельные тепловосприятия поверхностей нагрева в тепловом расчете относят на 1 кг сгоревшего топлива, т.е. к величине . При сжигании в котле газообразного или жидкого топлива , м³/с или кг/с.

 

2. Основные положения закона определения располагаемого тепла котельного агрегата.

В котельном агрегате при сжигании органического топлива про­исходит преобразование химической энергии топлива в тепловую энергию продуктов горения. Выделившаяся теплота расходуется на выработку полезной теплоты пара или горячей воды и на компен­сацию тепловых потерь. В соответствии с законом сохранения энер­гии должно соблюдаться равенство прихода и расхода теплоты в котельном агрегате, т.е.

Qприх ⁼Qрасх

Для котельных установок тепловой баланс обычно составляют на 1 кг твердого или жидкого топлива, или на 1 м³ газа, находяще­гося при нормальных условиях (273 К и О, I013 МПа). Статьи, вхо­дящие в уравнение теплового баланса, должны иметь размерность МДж/кг или МДж/м³.

Поступившую в котельный агрегат теплоту называют также рас­полагаемой теплотой и обозначают Q^P_P. В общем случае при­ходная часть теплового баланса записывается в виде уравнения

Qрих = Q^P_P= Q^P_H+ Qф.т + Qф.в + Qпар

где Q^P_H— низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/кг для твердого или жидкого топлива и МДж/м³ для газа; (Qф.т — физи­ческая теплота топлива, определяемая по формуле

Qф.т = C_T∆t_T,

где c_T — удельная теплоемкость топлива, МДж/(кг-°С) или МДж/ (м³-°С); А_т температура нагрева топлива, °С.

Физическая теплота твердого топлива, имеющего обычно низ­кую температуру (около 20 °С), в балансе не учитывается. Жидкое топливо (мазут) для снижения вязкости и улучшения распыла по­ступает в топку подогретым до температуры 80... 120°С, потому его физическая теплота при выполнении расчетов учитывается. Учет Qф.т ведется при сжигании газообразного топлива с низкой тепло­той сгорания (например, доменного газа) при условии его подо­грева до 200...300 С.

Qф.в^— физическая теплота воздуха учитывается лишь при по­догреве его вне котла за счет постороннего источника (например, в паровом калорифере или в автономном подогревателе при сжи­гании в нем дополнительного топлива);

Qпар — теплота, вносимая в топку котла с паром при паровом распыле мазута или при вводе пара под колосниковую решетку для улучшения горения в случае слоевого сжигания антрацита:

Qпар=G_п(h_п-2,51),

 

где G_п— расход пара на 1 кг топлива, кг. При паровом распылива- нии мазута G_п - 0,3..0,35, кг/кг топлива, при сжигании антрацита и подаче пара под решетку G_n = 0,2...0,4 кг/кг топлива; h_п — эн­тальпия пара, МДж/кг; 2,51 — примерное значение энтальпии водяного пара в продуктах сгорания, покидающих котельный аг­регат, МДж/кг.

Расходная часть теплового баланса включает в себя полезно ис­пользуемую теплоту Q_пол, затраченную на выработку пара (или горячей воды), и различные потери ΣQ_потepь, т.е.

Qрасх = Q пол+ Qпотерь

или

Qрасх = Q^P_P= Qпол + Qу.г + Qх.н + Qм.н + Qн.o +Qф.ш + Qохл + Qакк

где Q^P_P — располагаемая теплота котельного агрегата; Qу.г — поте­ри теплоты с уходящими газами: Qх.н — потери теплоты от хими­ческой неполноты сгорания; Qм.н — потери теплоты от механиче­ской неполноты сгорания: Qн.o — потери теплоты от наружного охлаждения внешних ограждений котла; Qф.ш — потери теплоты с физической теплотой шлаков; (?_охл — потери теплоты с охлаждае­мыми элементами, не включенными в циркуляционную систему котла; Q._dKK — расход (знак «+») или приход (знак «-») теплоты, связанный с неустановившимся тепловым режимом работы котла. При установившемся тепловом состоянии Q_акк = 0.

 

Если обе части приведенного уравнения баланса умножить на 100% и разделить на Qто получим при установившемся тепловом режиме котла.

где

— слагаемые расходной части теплового баланса, %.

 

3 Основные методы определения потерь тепла с уходящими газами в котельном агрегате.

Тепловой баланс котельного агрегата устанавливает равенство между поступающим в агрегат количеством теплоты и его расходом. На основании теплового баланса котельного агрегата определяют расход топлива и вычисляют коэффициент полезного действия, который является важнейшей характеристикой энергетической эффективности работы котла.

В котельном агрегате химически связанная энергия топлива в процессе горения преобразуется в физическую теплоту горючих продуктов сгорания. Эта теплота расходуется на выработку и перегрев пара или нагревание воды. Вследствие неизбежных потерь при передаче теплоты и преобразовании энергии вырабатываемый продукт (пар, вода и т.д.) воспринимает только часть теплоты. Другую часть составляют потери, которые зависят от эффективности организации процессов преобразования энергии (сжигания топлива) и передачи теплоты вырабатываемому продукту.

Тепловой баланс котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством теплоты и суммой использованной теплоты и тепловых потерь. Тепловой баланс котельного агрегата составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива или для 1 м3 газа. Уравнение, при котором тепловой баланс котельного агрегата для установившегося теплового состояния агрегата записывают в следующем виде:

Qр/р= Q1+ ∑Qn

или

Qp/p= Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ Q5+ Q6

Где Qр/р- теплота, которой располагают; Q1- использованная теплота; ∑Qn- общие потери; Q2- потери теплоты с уходящими газами; Q3- потери теплоты от химического недожога; Q4- потери теплоты от механической неполноты сгорания; Q5- потери теплоты в окружающую среду; Q6- потери теплоты с физической теплотой шлаков.

Эффективность использования топлива.

Эффективность топлива с точки зрения обеспечения наиболее экономичной работы двигателя обычно принято оценивать величиной эффективной скорости истечения продуктов горения или величиной удельной тяги двигателя. Последняя характеризует тягу, развиваемую ЖРД, отнесенную к единице секундного расхода топлива, потребляемого камерой двигателя, без учета расхода компонентов топлива на питание вспомогательных устройств (турбонасосная система подачи топлива и пр.)

В тепловом балансе котельного агрегата наибольшей является потеря тепла с уходящими газами.

;

4 Основные методы определения потерь тепла от химической неполноты сгорания топлива в котельном агрегате.

Тепловой баланс котельного агрегата устанавливает равенство между поступающим в агрегат количеством теплоты и его расходом. На основании теплового баланса котельного агрегата определяют расход топлива и вычисляют коэффициент полезного действия, который является важнейшей характеристикой энергетической эффективности работы котла.

В котельном агрегате химически связанная энергия топлива в процессе горения преобразуется в физическую теплоту горючих продуктов сгорания. Эта теплота расходуется на выработку и перегрев пара или нагревание воды. Вследствие неизбежных потерь при передаче теплоты и преобразовании энергии вырабатываемый продукт (пар, вода и т.д.) воспринимает только часть теплоты. Другую часть составляют потери, которые зависят от эффективности организации процессов преобразования энергии (сжигания топлива) и передачи теплоты вырабатываемому продукту.

Тепловой баланс котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством теплоты и суммой использованной теплоты и тепловых потерь. Тепловой баланс котельного агрегата составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива или для 1 м3 газа. Уравнение, при котором тепловой баланс котельного агрегата для установившегося теплового состояния агрегата записывают в следующем виде:

Qр/р= Q1+ ∑Qn

или

Qp/p= Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ Q5+ Q6

Где Qр/р- теплота, которой располагают; Q1- использованная теплота; ∑Qn- общие потери; Q2- потери теплоты с уходящими газами; Q3- потери теплоты от химического недожога; Q4- потери теплоты от механической неполноты сгорания; Q5- потери теплоты в окружающую среду; Q6- потери теплоты с физической теплотой шлаков.

Эффективность использования топлива.

Эффективность топлива с точки зрения обеспечения наиболее экономичной работы двигателя обычно принято оценивать величиной эффективной скорости истечения продуктов горения или величиной удельной тяги двигателя. Последняя характеризует тягу, развиваемую ЖРД, отнесенную к единице секундного расхода топлива, потребляемого камерой двигателя, без учета расхода компонентов топлива на питание вспомогательных устройств (турбонасосная система подачи топлива и пр.)

Тепло, которое осталось химически связанным в недогоревших газах, сохранившихся в смеси с продуктами полного сгорания топлива, не используется в котельном агрегате и составляет потерю от химической неполноты сгорания.

5 Основные методы определения потерь тепла, связанные с механической неполнотой сгорания топлива в котельном агрегате.

Тепловой баланс котельного агрегата устанавливает равенство между поступающим в агрегат количеством теплоты и его расходом. На основании теплового баланса котельного агрегата определяют расход топлива и вычисляют коэффициент полезного действия, который является важнейшей характеристикой энергетической эффективности работы котла.

В котельном агрегате химически связанная энергия топлива в процессе горения преобразуется в физическую теплоту горючих продуктов сгорания. Эта теплота расходуется на выработку и перегрев пара или нагревание воды. Вследствие неизбежных потерь при передаче теплоты и преобразовании энергии вырабатываемый продукт (пар, вода и т.д.) воспринимает только часть теплоты. Другую часть составляют потери, которые зависят от эффективности организации процессов преобразования энергии (сжигания топлива) и передачи теплоты вырабатываемому продукту.

Тепловой баланс котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством теплоты и суммой использованной теплоты и тепловых потерь. Тепловой баланс котельного агрегата составляется на 1 кг твердого или жидкого топлива или для 1 м3 газа. Уравнение, при котором тепловой баланс котельного агрегата для установившегося теплового состояния агрегата записывают в следующем виде:

Qр/р= Q1+ ∑Qn

или

Qp/p= Q1+ Q2+ Q3+ Q4+ Q5+ Q6

Где Qр/р- теплота, которой располагают; Q1- использованная теплота; ∑Qn- общие потери; Q2- потери теплоты с уходящими газами; Q3- потери теплоты от химического недожога; Q4- потери теплоты от механической неполноты сгорания; Q5- потери теплоты в окружающую среду; Q6- потери теплоты с физической теплотой шлаков.

Эффективность использования топлива.

Эффективность топлива с точки зрения обеспечения наиболее экономичной работы двигателя обычно принято оценивать величиной эффективной скорости истечения продуктов горения или величиной удельной тяги двигателя. Последняя характеризует тягу, развиваемую ЖРД, отнесенную к единице секундного расхода топлива, потребляемого камерой двигателя, без учета расхода компонентов топлива на питание вспомогательных устройств (турбонасосная система подачи топлива и пр.)

Тепло, содержащееся в твердых частицах топлива, унесенных дымовыми газами или удаленных из топки вместе со шлаком, не используется в котельном агрегате и составляет потерю от механической полноты сгорания топлива.

 

6 Закономерности протекания процессов теплообмена в котельном агрегате и основные понятия теплообмена (его виды)

Лучистый теплообмен, радиационный теплообмен, осуществляется в результате процессов превращения внутренней энергии вещества в энергию излучения, переноса энергии излучения и её поглощения веществом. Протекание процессов лучистого теплообмена определяется взаимным расположением в пространстве тел, обменивающихся теплом, свойствами среды, разделяющей эти тела. Существенное отличие лучистого теплообмена от других видов теплообмена (теплопроводности,конвективного теплообмена) заключается в том, что лучистый теплообмен может протекать и при отсутствии материальной среды, разделяющей поверхности теплообмена, так как осуществляется в результате распространения электромагнитного излучения.

Лучистая энергия, падающая в процессе лучистого теплообмена на поверхность непрозрачного тела и характеризующаяся значением потока падающего излучения Q_пад, частично поглощается телом, а частично отражается от его поверхности.

Поток поглощённого излучения Q_погл определяется соотношением:

Q_погл = А Q_пад,

где А — поглощательная способность тела. В связи с тем, что для непрозрачного тела

Q_пад = Q_погл + Q_oтр,

где Q_oтр — поток отражённого от поверхности тела излучения, эта последняя величина равна:

Q_oтр = (1 — А) Q_пад,

где 1 — А = R — отражательная способность тела. Если поглощательная способность тела равна 1, а следовательно, его отражательная способность равна 0, то есть тело поглощает всю падающую на него энергию, то оно называется абсолютно чёрным телом.

Любое тело, температура которого отлична от абсолютного нуля, испускает энергию, обусловленную нагревом тела. Это излучение называется собственным излучением тела и характеризуется потоком собственного излучения Q_соб. Собственное излучение, отнесённое к единице поверхности тела, называется плотностью потока собственного излучения, или лучеиспускательной способностью тела. Последняя в соответствии со Стефана — Больцмана законом излучения пропорциональна температуре тела в четвёртой степени. Отношение лучеиспускательной способности какого-либо тела к лучеиспускательной способности абсолютно чёрного тела при той же температуре называется степенью черноты. Для всех тел степень черноты меньше 1. Если для некоторого тела она не зависит от длины волны излучения, то такое тело называется серым. Характер распределения энергии излучения серого тела по длинам волн такой же, как у абсолютно чёрного тела, то есть описывается Планка законом излучения. Степень черноты серого тела равна его поглощательной способности.

Поверхность любого тела, входящего в систему Л. т., испускает потоки отражённого излучения Q_oтр и собственного излучения Q_coб; суммарное количество энергии, уходящей с поверхности тела, называется потоком эффективного излучения Q_эфф и определяется соотношением:

Q_эфф = Q_oтр + Q_coб.

Часть поглощённой телом энергии возвращается в систему в виде собственного излучения, поэтому результат лучистого теплообмена можно представить как разность между потоками собственного и поглощённого излучения. Величина Q_peз = Q_coб — Q_погл называется потоком результирующего излучения и показывает, какое количество энергии получает или теряет тело в единицу времени в результате Л. т. Поток результирующего излучения можно выразить также в виде Q_peз = Q_эфф — Q_пад, то есть как разность между суммарным расходом и суммарным приходом лучистой энергии на поверхности тела. Отсюда, учитывая, что Q_пад = (Q_coб — Q_peз) / А, получим выражение, которое широко используется в расчётах Л. т.:

.

Задачей расчётов лучистого теплообмена является, как правило, нахождение результирующих потоков излучения на всех поверхностях, входящих в данную систему, если известны температуры и оптические характеристики всех этих поверхностей. Для решения этой задачи, помимо последнего соотношения, необходимо выяснить связь между потоком Q_пад на данную поверхность и потоками Q_эфф на всех поверхностях, входящих в систему лучистого теплообмена. Для нахождения этой связи используется понятие среднего углового коэффициента излучения, который показывает, какая доля полусферического (то есть испускаемого по всем направлениям в пределах полусферы) излучения некоторой поверхности, входящей в систему лучистого теплообмена, падает на данную поверхность. Таким образом, поток Q_пад на какие-либо поверхности, входящие в систему лучистого теплообмена, определяется как сумма произведений Q_эфф всех поверхностей (включая и данную, если она вогнутая) на соответствующие угловые коэффициенты излучения.

Конвективный теплообмен - процесс переноса тепла, происходящий в движущихся текучих средах (жидкостях либо газах) и обусловленный совместным действием двух механизмов переноса тепла — собственно конвективного переноса и теплопроводности. Таким образом, в случае конвективного теплообмена распространение тепла в пространстве осуществляется за счёт переноса тепла при перемещении текучей среды из области с более высокой температурой в область с меньшей температурой, а также за счёт теплового движения микрочастиц и обмена кинетической энергией между ними. В связи с тем, что для неэлектропроводных сред интенсивность конвективного переноса очень велика по сравнению с теплопроводностью, последняя при ламинарном течении играет роль лишь для переноса тепла в направлении, поперечном течению среды. Роль теплопроводности при конвективном теплообмене более значительна при движении электропроводных сред (например, жидких металлов). В этом случае теплопроводность существенно влияет и на перенос тепла в направлении движения жидкости. При турбулентном течении основную роль в процессе переноса тепла поперек потока играет пульсационное перемещение турбулентных вихрей поперек течения жидкости. Участие теплопроводности в процессах конвективного теплообмена приводит к тому, что на эти процессы оказывают существенное влияние теплофизические свойства среды: коэффициент теплопроводности, теплоёмкость, плотность.