Снижение запыленности на рабочих местах (порядок расчета систем аспирации)

 

Исходными данными для расчета являются:

- минералогический состав пыли;

- основные свойства пыли - плотность (насыпная и истинная), коагуляция, смачиваемость, слипаемость, абразивность, удельное электрическое сопротивление;

- свойства газового потока - температура, плотность, кинематическая или динамическая вязкость;

- начальная концентрация пыли в месте ее образования;

- дисперсный состав пыли, т. е. содержание фракций по "частным остаткам" или по "полным проходам".

Последовательность расчета:

1. По ГОСТ 12.2.043-80 выделяется пять основных классификационных групп аэрозолей:

I - очень крупнодисперсная пыль;

II - крупнодисперсная пыль (например, песок для строительных растворов по ГОСТ 8736-77);,

III - среднедисперсная пыль (например, цемент);

IV - мелкодисперсная пыль (например, кварц молотый по ГОСТ 9077-82);

V - очень мелкодисперсная пыль.

Классификационная группа пыли определяется по номограмме (рис. 4.1). Для пользования номограммой следует иметь результаты ситового анализа пыли. Определяется дисперсный состав по "полным проходам". На номограмму наносятся точки, соответствующие содержанию первых пяти фракций, и, соединяя их, получим линию, указывающую на классификационную группу.

 

 

Таблица 4.1

Классификационная группа пыли по слипаемости	Характеристика классификационной группы	Характерные пыли
I	Не слипающаяся ≤ 60 Па	Шлаковая пыль; песок кварцевый
II	Слабослипающаяся 60-300 Па	Коксовая пыль; апатитовая сухая пыль; летучая зола при слоевом сжигании углей всех видов и при сжигании сланцев; магнезитовая пыль; доменная пыль (после первичных осадителей); шлаковая пыль
III	Среднеслипающаяся 300-600 Па	Летучая зола при пылевидном сжигании каменных углей без недожога; торфяная зола; влажная магнезитовая пыль; металлическая пыль; колчеданы; оксиды свинца, цинка и олова; сухой цемент; сажа; сухое молоко; мучная пыль; опилки
IV	Сильнослипающаяся > 600 Па	Гипсовая и алебастровая пыль; нитрофоска; двойной суперфосфат; цементная пыль, выделенная из влажного воздуха; волокнистая пыль (асбест, хлопок, шерсть и др.); все пыли с размером частиц < 10 мкм

Таблица 4.2

Класс пылеуловителя	Размер эффективно улавливаемых частиц пыли, мкм	Группа пыли по дисперсности	Эффективность пылеуловителей, %
	Более 0,3-0,5	V IV	<80 99,9-80
	Более 2	IV III	92-45 99,9-92
	Более 4	III II	29-80 99,9-99
	Более 8	II I	99,9-95 >99,9
	Более 20	I	>99

 

 

 

 

 

 

Пример. Определить классификационную группу пыли, если по опытным данным она имеет следующий дисперсный состав:

 

Размер частиц, мкм..... < 5 5-10 10-20 20-40 40-60 60

Содержание фракций
по "частным остаткам"
R(d), % по массе......... 10 16 24 22 12 16

 

Решение: Рассчитываем дисперсный состав пыли по "полным проходам":

Размер частиц, мкм............. <5 <10 <20 <40 <60

Содержание фракций по "полным
проходам" D(d), % по массе......... 10 26 50 72 84

Наносим точки, соответствующие содержанию первых пяти фракций по "полным проходам" на номограмму (рис. 4.1) и, соединив их, получим линию, расположенную в зоне III. Следовательно, данная пыль относится к III классификационной группе. Распределение дисперсности частиц за пределом интервала 5<d<60 известно. Оно может сохранять линейный характер, например для области размеров <5 мкм, но может быть усеченным, как показано на рис. 1, для области размеров >60 мкм. При оценке дисперсности пыли эта область не учитывается.

В тех случаях, когда график фракционного состава аэрозоля, нанесенный на классификационную номограмму, пересекает границы зон, пыль относят к классификационной группе высшей из зон.

2. Все пыли IV и V групп дисперсности практически относятся к сильнослипающимся пылям, а пыли III группы - к среднеслипающимся. В табл. 4.1 дана характеристика пыли по слипаемости.

3. Частицы мельче 10 мкм, в особенности мельче 5 мкм, как правило становятся несмачиваемыми (гидрофобными) независимо от их состава.

4. В вентиляционной практике взрывоопасной пылью считаются аэрозоли, нижний концентрационный предел распространения пламени которых менее 65 г/м³. Пыли, у которых нижний предел более 65 г/м³, считаются горючими.

5. Используя технологическую карту производства, цеха, участка, составляется схема системы аспирации (рис. 4.2), стр. 243 [2]. Порядок расчета воздуховодов систем аспирации приведен в работе [2, стр. 236].

6. Подбирается тип пылевого вентилятора. Характеристики вентиляторов приведены на рис. 4.3 и в Справочнике [2, стр. 246] и [3, стр. 433]. Для этого определяется требуемый расход воздуха Q и потери давления в сети Р.

6.1. Объем воздуха следует определять по формулам в табл. 11, 10 [1] и таблицам, приведенным в работе [7], как сумму, которая складывается из объема воздуха, вносимого в укрытие поступающим материалом (Q_э), и объема (Q_н), просасываемого через неплотности укрытия для предотвращения поступления пыли в помещение:

Q = Q_э + Q_н, м³/ч

Концентрация аэрозолей в выбросах уходящего воздуха при расходе воздуха более 15000 м³/ч:

С_ух = 100·R,мг/м³, (4.1)

где:

R - коэффициент, принимаемый в зависимости от предельно допустимой концентрации (ПДК) аэрозолей в воздухе рабочей зоны производственных помещений, согласно ГОСТ 12.1.005 - 88, мг/м³:

ПДК........................ До 2 2-4 4-6 6-10

R............................. 0,3 0,6 0,8 1,0

Концентрацию аэрозолей в выбросах объемом менее 15 тыс. м³ с учетом меньшего влияния на загрязнение атмосферы допускается принимать несколько большей по формуле

С_ух =(160 - 4·Q)·R, мг/м³, (4.2)

где:

Q - объем выброса, тыс. м³.

Концентрация, рассчитанная по данным формулам, проверяется на условие, что в результате рассеивания выброса в атмосфере концентрация аэрозолей с учетом фоновой загрязненности атмосферы не превышает:

а) в приземном слое атмосферы населенных пунктов - концентраций, указанных в СН 245-71 [6], но не более ПДК для населенных мест [8];

б) в воздухе, поступающем в производственные и вспомогательные здания и сооружения через приемные отверстия систем приточной вентиляции и через открывающиеся проемы - 30 % ПДК тех же аэрозолей, в рабочей зоне помещений - по ГОСТ 12.1.005-88. Валовой выброс каждого источника не должен превышать установленного для него ПДВ.

Если известно количество образующей пыли (М, мг/ч), то требуемую производительность вентилятора можно определить, как:

Q = М /(С_пр - С_ух),

где:

С_пр - концентрация пыли в приточном воздухе, мг/м³;

С_ух - концентрация пыли в уходящем воздухе.

6.2. Потери давления в сети определяются по формуле:

Р = Р_тр·L + Р_м, Па,

где:

Р_тр - удельная потеря давления на трение на 1 п. м. воздуховода, Па;

L - длина участка воздуховода, м;

Р_м - потеря давления на местные сопротивления, Па.

Расчетная таблица сети воздуховодов систем аспирации приведена в работе [2, стр. 244].

Удельную потерю давления на трение для круглых воздуховодов определяют по формуле:

Р_тр= (λ/d)·(V²·ρ/2)

где:

λ - коэффициент сопротивления трения;

d - диаметр воздуховода, м;

V - скорость воздуха в воздуховоде, м/сек;

ρ - плотность воздуха, кг/м³;

V²·ρ/2 - скоростное (динамическое) давление воздуха, Па.

Значения λ/d следует принимать по табл. 22.56 [2].

Для воздуховодов прямоугольного сечения за величину d принимают эквивалентный диаметр d., таких круглых воздуховодов, которые при одинаковой скорости имеют те же потери давления на трение, что и прямоугольные воздуховоды:

d_э= 2ab/(a + b), м,

где:

а и b - размеры стенок прямоугольного воздуховода, м.

Потери давления на местные сопротивления определяются по формуле:

P_м = eζ·(V²·ρ/2), Па,

где:

ζ - сумма коэффициентов местного сопротивления.

Коэффициенты местных сопротивлений приведены в таблицах гл. 22 [2].

Пример расчета потерь давления в сети воздуховодов приведен в табл. 22.58 [2].

6.3.Для определения площади сечения воздуховодов следует воспользоваться рекомендуемыми скоростями движения воздуха, которые приведены в табл. 22.57 [2].

Сечение воздуховодов должно обеспечивать скорость движения воздуха не ниже допустимой для пыли данного вида:

V = 1,3·(ρ_м)^1/3,

где:

ρ_м - объемная масса материала, кг/м³

При подъеме механических примесей на высоту следует учитывать формулы (22.16), (22.17) [2].

7. По расходу воздуха и величине потерь давления подбираем тип и номер требуемого вентилятора (рис. 4.3), пользуясь характеристикой пылевых вентиляторов, которые также приведены в приложениях Справочника [2].

8. Выбор и расчет пылеуловителей.

Пылеуловители, применяемые для очистки воздуха от аэрозольных частиц, делятся на 5 классов (табл. 4.2).

Пылеуловители 1 класса отличаются большим расходом энергии (высоконапорные пылеуловители Вентури), сложностью и дороговизной эксплуатации (многопольные электрофильтры, рукавные фильтры и пр.)

В табл. 4.2 указаны границы эффективности пылеуловителей каждого из классов на основе классификации аэрозолей по рис. 4.1. Первое из значений эффективности относится к нижней границе соответствующей зоны, вторые - к верхней. Эффективность рассчитана из условий отделения от воздуха только практически полностью (эффективно) улавливаемых частиц, размер которых указан в табл. 4.2. Действительная эффективность пылеуловителей больше за счет частичного улавливания частиц по размеру меньших, чем указано в табл. 4.2.

Номенклатура конкретных пылеуловителей, рекомендуемых для очистки аспирационного воздуха, приведена в табл. 4.3, пользуясь которой, по классификационной группе пыли по дисперсности (рис. 4.1) подбирается тип и вид пылеуловителя.

9. Рассчитываются потери давления в пылеуловителе. Они находятся, как составная часть скоростного давления, т. е.:

Р_н = ζ_н·(ρ_г·V²/2),

где:

ζ_н - коэффициент местного сопротивления пылеуловителя;

ρ_г - плотность газового потока.

Для грубой оценки величины сопротивления (потерь давления) различных пылеуловителей можно воспользоваться данными, приведенными в табл. 4.3.

Детальный выбор типа пылеуловителя приводится в гл. 4 [1].

При определении потерь давления в циклоне ζ_н = ζ_ц, величина ζ_ц определяется по формуле:

ζ_ц = k₁k₂ζ_o + Δζ_o

где:

k₁ - коэффициент, зависящий от диаметра циклона (табл. 4.4);

k₂ - коэффициент на запыленность воздуха (табл. 4.5);

ζ_o - коэффициент местного сопротивления циклона D=500 мм (табл. 4.6);

Δζ_o - коэффициент, зависящий от принятой компоновки группы циклонов (табл. 4.7); для одиночных циклонов Δζ_o = 0.

10. Рассчитываются основные размеры выбранного пылеуловителя. Они определяются в зависимости от производительности выбранного вентилятора - (Q, м³/ч) и оптимальных скоростей для данного вида пылеуловителя:

Так, для циклонов оптимальный диаметр определяется по формуле:

D = 0,94·(Q² - ρ_г·ζ_ц /P_ц)^1/2,

где:

ζ - коэффициент местного сопротивления циклона;

Р_ц - потери давления в циклоне;

ρ_г - плотность газового потока.

Можно диаметр циклона также найти из площади сечения циклона (F), которая определяется как:

F = Q/V_o, м³

где:

V_o - скорость движения воздуха (табл. 4.6), м/с.

Зная диаметр циклона D, определяются основные размеры пылеуловителя:

D_вых = D·0,59,

где:

D_вых - диаметр выхлопной трубы.

Размеры входного патрубка:

а х в = D·0,26 x D·1,11

Общая высота Н = D·4,26

11. Определяется коэффициент очистки воздуха от пыли:

h = ΔМ/М₁ = М₁ - М₂/М₁ = 1 - М₂/М₁,

где:

М₁ и М₂ - соответственно, количество пыли, поступающей и выходящей из пылеотделителя;

ΔМ - количество улавливаемой пыли.

Таблица 4.3

Тип	Вид	Класс пылеуловителя	Область целесообразного применения
Классификационная группа аэрозолей по дисперсности	Сопротивление, Па
I	II	III	IV	V
Гравитационные	Пылеосадочные камеры (произвольной конструкции)		+	+	—	—	—	100-200
Инерционные, циклоны	Циклоны большой пропускной способности:
одиночные циклоны ЦН-15, ЦН-24		+	+	—	—	—	600-750
групповые -циклоны ЦН-15		+	+	—	—	—	600-750
Циклоны высокой эффективности:
одиночные циклоны СКЦН-34		—	+	+	—	—	1000-1200
мокропленочные циклоны ЦВП		—	+	+	—	—	600-800
Скрубберы	ВТИ-ПСП скоростные промыватели СИОТ		—	+	+	—	—	900-1100
Струйные, мокрые: ПВМ		—	—	+	+	—	1200-1950
ПВМК, ПВМС, ПВМБ		—	—	+	+	—	2000-3000
капельные, типа Вентури КМП		—	—	+	+	—	3000-4000
Тканевые	Рукавные пылеуловители СМЦ-101, СМЦ-166Б, ФВК (ГЧ-1БФМ), ФРКИ		—	—	+	+	—	1200-1250
Сетчатые капроновые, металлические сетки для улавливания волокнистой пыли, Вентури, электрофильтры		+	—	—	—	—	150-300
Волокнистые	Уловители туманов кислот и щелочей ФВГ-Т		—	—	—	+	—	800-1000
Уловители аэрозолей масел (ротационные)		—	—	—	+	—	800-1000
Электрические	Уловители туманов масел и маслянистых жидкостей УУП		—	—	—	+	+	50-100

Таблица 4.4

Поправочный коэффициент k₁

Диаметр циклона, мм	Значения коэффициента k1для циклонов марок
ЦН-11	ЦН-15, ЦН-15у, ЦН-24	СКД-ЦН-33, СК-ЦН-34, СК-ЦН-34М
	0,94 0,95 0,96 0,99	0,85 0,90 0,93

Таблица 4.5

Поправочный коэффициент k₂

 

Марка циклона	Значения коэффициента k2 при запыленности воздуха, г/м^3
ЦН-11 ЦН-15 ЦН-15у ЦН-24 СДК-ЦН-33 СК-ЦН-34 СК-ЦН-34м		0,96 0,93 0,93 0,95 0,81 0,98 0,99	0,94 0,92 0,92 0,93 0,785 0,947 0,97	0,92 0,91 0,91 0,92 0,78 0,93 0,95	0,9 0,9 0,89 0,9 0,77 0,915 —	0,87 0,87 0,88 0,87 0,76 0,91 —

 

 

Таблица 4.6

Коэффициенты местных сопротивлений ζциклонов диаметром 500 мм и оптимальные скорости движения воздуха

 

 

Марка циклона	воздуха, м/сек	Значения t, циклонов
с выбросом в атмосферу	с улиткой на выхлопной трубе	при групповой установке ζo
vo	vвх	ζo	ζвх	ζo	ζвх
ЦН-11	3,5	-		6,1		5,2
ЦН-15	3,5	-		7,8		6,7
ЦН-Г5у	3,5	-		8,2		7,5
ЦН-24	4,5	-		10,9		12,5	-
СДК-ЦН-33		-		20,3		31,3	-
СК-ЦН-34м		-		-	-	30,3	-
СК-ЦН-34	1,7	-		24,9	-	30,3	-
СИОТ	-	12-15	-		-	4,2	-
ЛИОТ	-	12-15	-	4,2	-	3,7	-
ВЦНИИОТ	-	12-15	-	10,5		10,4	-

Таблица 4.7

Коэффициент Δζ_o

Компоновка циклонов	Значение Δζo
Прямоугольная с отводом очищенного воздуха из общего коллектора
Прямоугольная, но с отводом очищенного воздуха через улиточные раскручиватели
Круговая

 

 

ЛИТЕРАТУРА

 

1. Справочник проектировщика. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1. М.: Стройиздат, 1992.

2. Справочник проектировщика. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. М.: Стройиздат, 1992.

3. Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под общей редакцией И. Г. Староверова. М.: Стройиздат, 1969.

4. ГОСТ 12.2.43-80.

5. ГОСТ 12.01.005-88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны.

6. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий. (СН 245-71), М.: Стройиздат, 1971.

7. Титов В.П. и др. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции гражданских и промышленных зданий. М.: Стройиздат, 1985.

8. СНиП 2.04.05-88. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М.: Стройиздат, 1992.