Схемы, выбор параметров и область использования дифференциальных защит трансформаторов

Дифференциальные токовые защиты трансформаторов выполняются в виде: дифференциальной токовой отсечки, дифференциальной токовой защиты с промежуточными насыщающимися трансформаторами тока, дифференциальной токовой защиты с реле, имеющим торможение.

На рис. 6.7, б приведена полная трехфазная схема соединения ТА, используемая при выполнении любой из указанных защит. Из-за ее сложности на трансформаторах малой и средней мощностей широко применяется упрощенная схема (см. рис. 6.7, а) с меньшим количеством ТА и реле. Эта схема, как и полная трехфазная, обеспечивает выравнивание вторичных токов в цепях циркуляции при нормальной работе и внешних КЗ за трансформатором с соединением обмоток Υ/Δ –11. Ток срабатывания выбирается в соответствии с общими положениями (см. раздел 6.3). Однако упрощение защиты приводит к недостаткам, проявляющимся при некоторых повреждениях в защищаемой зоне [22].

Дифференциальная токовая отсечка. Отсечка является наиболее простой из дифференциальных защит трансформаторов. Она выполняется посредством максимальных реле тока КА 1 и КА 2, например, РТ –40 или РТМ [1, 22], включенных в дифференциальную цепь схемы без каких-либо промежуточных устройств (рис. 6.7, а). При этом отстройка от бросков тока намагничивания достигается выбором тока срабатывания с учетом собственного времени действия реле РТМ, а в схемах реле косвенного действия (РТ–40) – времени срабатывания реле тока и выходного (промежуточного) реле (Iс.р = 0,04...0,06 с). За это время Iнмг успевает снизиться, что позволяет выбирать ток срабатывания защиты не по максимальному значению броска тока, а с учетом его затухания по условию (6.8), принимая Кнад = 3,0...4,5. Если ТА выбраны из условия, что ε ≤ 10 %, то отстройка от броска тока намагничивания обеспечивает также отстройку от максимального тока небаланса при внешних КЗ при условии допустимого различия токов в цепях циркуляции.

Достоинства дифференциальной токовой отсечки – быстродействие и простота, однако из-за большого значения Iс.з дифференциальная токовая отсечка иногда недостаточно чувствительна, поэтому она применяется на трансформаторах относительно небольшой мощности, не более 25 М⋅ВА. При этом отсечка должна обеспечивать необходимую чувствительность при КЗ на выводах трансформатора.

Пример расчета дифференциальной токовой защиты см. в прилож. 4.

Дифференциальная токовая защита с промежуточными насыщающимися трансформаторами тока. Для выполнения защиты используются реле НТА типа РНТ–565, см. [1, 22]. Принципиальная схема защиты трансформатора с насыщающимся трансформатором TLAT в однофазном исполнении приведена на рис. 6.7, б, в прилож. 3 и

в [13]. Реле РНТ–565 применяются в том случае, если чувствительность дифференциальной токовой отсечки недостаточна или требуются дополнительные устройства для выравнивания токов в схеме с реле косвенного действия, например, РТ–40. При этом дифференциальная токовая отсечка может иметь требуемую чувствительность на двухобмоточных трансформаторах мощностью менее 25 МВ⋅А.

Расчет параметров защиты с реле типа РНТ–565 начинается с предварительного определения тока срабатывания по условию (6.3) отстройки от броска тока намагничивания

По условию (6.14) отстройка от максимального первичного тока небаланса с учетом того, что для защиты с НТА коэффициент Кап = 1,0, а составляющая тока небаланса Δfвр в первом приближении не учитывается благодаря соответствующему выбору числа витков уравнительных обмоток НТА

Принимается большее из двух полученных значений Iз.с и производится предварительная проверка чувствительности в соответствии с выражением (2.1)

Таблица составлена исходя из следующего: на стороне звезды силового трансформатора ТА соединены в треугольник, а на стороне треугольника – в звезду, значения Ксх даны для трехрелейной схемы, для двухрелейной – в скобках, – коэффициент схемы, определяется видом повреждения m, схемой соединения ТА защиты на рассматриваемой стороне N и схемой обмоток защищаемого трансформатора.

Расчетным по чувствительности является двухфазное КЗ на стороне низшего напряжения в минимальном режиме работы питающей системы и при максимальном сопротивлении защищаемого трансформатора. Если условие (6.17) обеспечивается, то расчет параметров защиты продолжается. Он сводится к выбору схем соединения ТА и их КА, определению числа витков дифференциальной Wдиф и уравнительных WурI и WурII обмоток, исходя из принятого значения тока срабатывания, магнитодвижущей силы срабатывания Fс.р и условия полного выравнивания, которое обеспечивается при I2I (WурI + Wдиф) = I2II (WурII + Wдиф). (6.18)

Худшим случаем относительно чувствительности является одностороннее питание при КЗ в зоне (I2I = 0). При этом для срабатывания реле (I2I = Iс.р) необходимо Iс.р (WурI + Wдиф) = Fс.р, отсюда WурI + Wдиф = Fс.р / Iс.р, (6.19) где Iс.р – ток, А, срабатывания реле, определяемый по Iс.з с учетом коэффициента схемы Kсх и относящийся к стороне с током I2I.

Из (6.18) находим

С помощью ответвлений от обмоток НТА подбираются витки дифференциальной и уравнительных обмоток так, чтобы обеспечивались условия (6.14) и (6.20).

При определении Iс.р и числа витков НТА предварительно выбирают основные стороны защищаемого трансформатора. С учетом условий (6.19) и (6.20) можно записать

Изложенный порядок расчета после предварительного выбора тока срабатывания защиты и проверки чувствительности оформляется в виде табл. П.3.2 (см. прилож. П.3).

Кнад должен быть не менее 1,3. Если Кнад < 1,3, то необходимо принять для основной стороны новое число витков Wосн, меньше принимавшегося, и повторяется расчет. Для окончательного выбранного Iс.з определяется КчА. Он должен удовлетворять условию (6.17).

При недостаточности чувствительности защиты с реле НТА она выполняется посредством реле с торможением.

Дифференциальная токовая защита на основе реле с магнитным торможением. Выпускаются реле с магнитным торможением типа ДЗТ [1, 10, 13, 21, 22]. На рис. 6.8, а приведена принципиальная схема защиты в однофазном исполнении с реле ДЗТ –11, имеющим одну тормозную обмотку. Выбирается сторона, к трансформаторам тока которой целесообразно присоединить тормозную обмотку, чтобы обеспечить минимальное торможение при КЗ в зоне защиты и максимальное торможение при внешних повреждениях. Рассматриваемый трансформатор имеет одностороннее питание, поэтому тормозную обмотку целесообразно присоединить к ТА питаемой стороны. Такое включение обеспечит торможение только при внешних КЗ. При двухстороннем питании иногда целесообразно тормозную обмотку разделить на две секции и включить каждую из них, соответственно, в первую и вторую цепи циркуляции защиты. Этим уменьшается тормозное действие при КЗ в защищаемой зоне. На двухобмоточных трансформаторах с расщепленной обмоткой тормозная обмотка включается на сумму токов трансформаторов тока, установленных в цепи каждой из расщепленных обмоток. Iс.з зависит от числа витков Wтрм и значения тока тормозной обмотки. При отсутствии торможения (Iтрм = 0) Iс.з = Iс.зmin.

Ему соответствует минимальная МДС срабатывания Fср.min = 100 А витка (см. рис. 6.8, б). Таким образом, для отстройки защиты от бросков тока намагничивания и от максимальных значений установившегося первичного тока небаланса Iнб.рсч.max1, при внешних КЗ необходимо соответствующим образом выбрать Iс.з.min и Wтрм. Отстройка от бросков тока Iнмг, когда Iтрм = 0, достигается выбором тока Iс.з.min по условию Iс.з > Котс⋅ Iнтр. При этом Котс= 1,5 (для реле ДЗТ–11). Далее расчет витков НТА реле Wосн и Wнеосн и тока Iнб.рсч.max1 выполняется, как и для реле РНТ, в соответствии с табл. 6.2. Примеры расчета дифференциальной защиты

трансформатора (без торможения) см. в приложении П 3.1 и в [13] с реле ДЗТ–11 и ДЗТ–21. Дополнением к расчету табл. 6.2 является выбор Wтрм, обеспечивающих отстройку от тока Iнб.рсч.max1. Характеристики реле ДЗТ–11 представляют зависимостью Fраб = f(Fтрм), где Fраб = Iраб ⋅ Wраб, а Fтрм = Iтрм ⋅ Wтрм. Согласно рис. 6.8, б условие срабатывания при торможении описывается выражением Fс.р / Fтрм = tgα. При внешних КЗ несрабатывание защиты будет обеспечено, если удовлетворяется условие tgα ≥ Котс ⋅ Fраб / Fтрм = Котс (Iраб / Iтрм) (Wраб / Wтрм). (6.21)

При внешних КЗ Iраб.1 = Iнб.рсч.max1, а первичный тормозной ток Iтрм1 равен результирующему току, проходящему по первичным обмоткам ТА, к которым присоединена тормозная обмотка. Для двухобмоточного трансформатора Iтрм1 =I(3) кз.вн.max. Из условия (6.21), с учетом сказанного, , где Котс = 1,5; Wраб – число витков обмотки НТА реле на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, при этом учитываются принятое Wосн, если рассматриваемая сторона является основной, и принятое Wнеосн, если рассматриваемая сторона является неосновной; tgα – нижняя характеристика на рис. 6.8, б. Для реле ДЗТ–11 tgα = 0,75. Для трансформаторов с числом групп ТА больше двух, имеющих ИП с нескольких сторон (рис. 6.8, в), токи небаланса имеют, как правило, большие значения, чем для двухобмоточных трансформаторов. Обычно токи Iнб.рсч при КЗ с разных сторон (точки К1, К2, К3) не одинаковы. Поэтому при использовании реле ДЗТ–11 его тормозная обмотка включается в ту цепь защиты, в которой при внешних КЗ проходит наибольший Iнб.рсч.

При выборе тока Iс.з определяющими являются те же условия, по которым определяется ток Iс.з двухобмоточных трансформаторов. При этом для упрощения расчетов одна из обмоток защищаемого трансформатора, например, на стороне III, предполагается отключенной и расчет производится как для двухобмоточного трансформатора. Затем выполняется расчет, когда отключена обмотка на стороне П. При этом выбранные в предыдущем расчете параметры защиты должны оставаться неизменными. Во всех случаях токи I1I, I1II и I1III определяются по соответствующим Uн и Sн.тр вне зависимости от мощности отдельных его обмоток.

В некоторых случаях для повышения чувствительности дифференциальной защиты трансформаторов применяют реле ДЗТ–21 вместо ДЗТ–11. Также применяется дифференциальная токовая защита с торможением в комплекте устройства ЯРЗ–2201 [1, 21, 22].

В [13] рассмотрен пример расчета дифференциальной токовой защиты понижающего двухобмоточного трансформатора 110/10 кВ мощностью 16 МВ⋅А, имеющего РПН на стороне 110 кВ в пределах ± 10 %, выполненной на реле типа РНТ–565. Там же приведены примеры расчета дифференциальной токовой защиты трансформаторов и автотрансформаторов, выполненной на реле типа ДЗТ–11 и ДЗТ–21.