Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет колонны на устойчивость и прочностьСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Значение изгибающих моментов и продольных усилий принимается по результатам статического расчета поперечной рамы. Колонны принимаются двухэтажной разрезки. Колонны многоэтажного каркасного здания с жесткими узлами рассматриваются как элементы поперечной рамы и рассчитываются как внецентренно сжатые элементы от совместного действия изгибающих моментов и продольных сил. Рассматривается нижняя колонна крайнего ряда сечением bcol*hсol=400*400 мм, изготавливаемая из тяжелого бетона класса B30: gb2=0.9; Rb=17 МПа; Rbt=1.2 МПа; (с учетом gb2 Rb=15.3 МПа; Rbt=1.08 МПа), Rb,ser=22 МПа; Rbt,ser=1.8 МПа; Eb=29000 МПа, бетон подвергнут тепловой обработке, и арматуры класса A400 Rsc=365 МПа, Rs=365 МПа, Es=200000 МПа. Расчетная высота колонны принимается равной высоте этажа, т.е. l0=3.3 м. Максимальный изгибающий момент в ригеле Mmax=370.04 кН*м, тогда получим одну комбинацию расчетных усилий в колонне: М=0.6*Mmax=0.6*370.04=222.024 кН*м, N=2431.352 кН. e0=М/N=222.024/2431.352=0.0913 м. Расчетные усилия от длительной нагрузки: Мl=М*kl=222.024*0.591=131.199 кН*м, Nl=N*kl=2431.352*0.591=1436.746 кН, где kl=(gпер-8.4)/gпер=(20.534-8.4)/20.534=0.591. М1=М+0,5*N*(h0-asс)=222.024+0,5*2431.352*(0.36-0.04)=611.040 кН*м. M1l=Мl+0,5*Nl*(h0-asс)=131.199+0,5*1436.746*(0.36-0.04)=361.079 кН*м. α=Es/Eb=200000/29000=6.897. δe=e0/hcol=0.0913/0.4=0.228>0.15=> примем δe=0.228. φl=1+M1l/M1=1+361.079/611.040=1.591. В первом приближении принимаем коэффициент армирования μ=0.033. Определим жесткость = =29000*0.4*0.43*[0,0125/(1.591*(0,3+0.228))+ +0,175*0.033*6.897*((0.36-0.04)/0.4)2]=29.965 МПа*м4. Ncr=π2*D/l02=π2*29.965/3.32=27157.190 кН. ηv=1/(1-N/Ncr)=1/(1-2431.352/27157.190)=1.098 M=M*ηv=222.024*1.098=243.856 кН*м. αm1=(M+N*(h0-asc)/2)/(Rb*b*h02)= =(243.856+2431.352*(0.36-0.04)/2)/(15.3*103*0.4*0.362)=0.798 δ1=as/h0=0.04/0.36=0.111 αn=N/(Rb*bсоl*h0)=2431.352/(15.3*103*0.4*0.36)=1.104 ξR=0.531 αn=1.104>ξR=0.531 Расчет ведем для случая αn>ξR. ξ1=(αn+ξR)/2=(1.104+0.531)/2=0.817 αs=(αm1-ξ1*(1-ξ1/2))/(1-δ1)=(0.111-0.817*(1-0.817/2))/(1-0.111)=0.354 =(1.104*(1-0.531)+2*0.354*0.531)/(1-0.531+2*0.354)=0.759 = =15.3*106*0.4*0.36*(0.111-0.759*(1-0.759/2))/(365*(1-0.111))=2220.0 мм2. Принимаем продольную арматуру колонны 3Æ32 A400 (As=Asc=2412.7 мм2). Конструктивные требования Коэффициент армирования μ1=(As+Asc)/(bcol*h0)=(2412.7+2412.7)/(400*360)= 0.03351 μ1>μmin=0.001 I(μ-μ1)/μI=I(0.033-0.03351)/0.033I=0.015<0,05 Диаметр поперечных стержней примем конструктивно из условий: dsw≥0.25*ds max (условие свариваемости), dsw≥5 мм. Максимальный диаметр ds max=32 мм. dsw≥0.25*32=8 мм. Примем dsw=8 мм. Шаг поперечных стержней примем конструктивно из условий: S≤15*ds max=15*32=480 мм, S≤300 мм Примем S=300 мм. Принимаем поперечную арматуру колонны диметром dsw=8 мм, с шагом S=300 мм, из арматуры класса A400. Рис. 5.1. Схема армирования колонны. Расчет консоли колонны Рассчитывается консоль колонны крайнего ряда. Максимальная опорная реакция ригеля: Q=390.53 кН. lsup=Q/(Rb*bp)=390.53/(15.3*0.3)=85.08 мм. Принимаем вылет консоли l=300 мм. a=l-0.5*lsup=300-0.5*85.08=257.5 мм. Высота консоли в сечении у грани колонны h=600 мм. Высота консоли у свободного края h1=300 мм. Требуемая высота консоли у грани колонны: h0≥Q/(2.5*Rbt*bcol)=390.53/(2.5*1.08*0.4)=361.6 мм. Принимаем h0=h-as=600-50=550 мм. Изгибающий момент в опорном сечении консоли: M=1.25*Q*(l-Q/(2*Rb*bp))=1.25*390.53*(300-390.53/(2*15.3*0.3))=125.68 кН*м. Требуемая площадь сечения арматуры класса A400: As=M/(Rs*(h0-asc))=125.68/(365*(550-50))=688.7 мм2. Принимаем 3Æ18 A400; (As=763.4 мм2). Вычисляем параметры консоли: tgθ=(h0-asc)/(a+0.5*lsup)=(550-50)/(257.5+0.5*85.08)=1.667 θ=59.04˚ sinθ=0.857 cosθ=0.514 Ширина наклонной полосы: lb=lsup*sinθ+2*5*cosθ=85.08*0.857+2*5*0.514=78.1 мм. h=600<2,5*257.5=2,5*27=644, консоль армируется только наклонными хомутами по всей высоте. Суммарная площадь наклонных хомутов (отгибов): Ainc=[Q/(0.8*Rb*bсol*lb*sinθ)-1]*bсol*Sinc/10*α= =[390.53/(0.8*15.3*0.4*78.1*0.857)-1]*0.4*150/10*6.897=166.2 мм2, где Sinc=150 мм – шаг отгибов: Sinc£h/4=600/4=150 мм; Sinc£150 мм. α=6.897. Ainc=0,002*bсol*h0=0,002*400*550=440 мм2. Требуемая площадь сечения одного хомута Ainc1=Ainc/2*n=440/2*3=73 мм2 где n=3 – число пар наклонных хомутов. По сортаменту подбираем отгибы Æ10 A400 (Ainc1=78.5 мм2). Горизонтальные хомуты принимаем по конструктивным требованиям: Æ8 A400 с шагом S=150 мм. Рис. 5.2. Армирование консоли колонны.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-16; просмотров: 448; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.222.82.221 (0.006 с.) |