Выполнение статического расчета

шифр задания и датa выполнения расчета 29/03/2012

****** контроль входных данных ******

число ветвей в крайней стойке 2 вес покрытия для крайней cтойки 503.05

число ветвей в средней стойке 2 вес покрытия для cредней cтойки 669.01

привязкa 250 вес надкрановой части крайней колонны 34.65

число распорок в двухветвевой крайней стойкe 3 вес подкрановой части крайней колонны 75.14

число распорок в двухветвевой cрeдней стойкe 3 вес надкрановой части средней колонны 34.65

количество пролетов здания 3 вес подкрановой части средней колонны 94.08

модуль упругости бетона 30000000 суммарный вес подкрановой балки и рельсового пути 133.1

размер крайнего пролета 12.00 вес навесных панелей в сечении 1-1 41.00

размер второго пролета 18.00 вес навесных панелей в сечении 2-2 29.30

полная высота стойки 10.95 вес навесных панелей в сечении 4-4 0.00

высота стойки от отметки консоли до верха 4.20 вес снеговой нагрузки для крайней стойки 194.4

коэффициент пространственной работы каркаса 3.40 вес снеговой нагрузки для средней стойки 259.2

высотa сечения крайней стойки в надкрановой части 0.60 максимальное усилие от воздействия мостовых кранов 530.96

высотa сечения крайней стойки в подкрановой части 1.30 минимальное усилие от воздействия мостовых кранов 98.6

высотa сечения ветви в крайней стойкe 0.25 тормозное усилие от воздействия мостовых кранов 20.75

высотa сечения средней стойки в надкрановой части 0.60 активная ветровая нагрузка 5.60

высотa сечения средней стойки в подкрановой части 1.40 ветровой отсос 4.20

высотa сечения ветви в средней стойкe 0.30 величинa сосредоточенной силы в уровне верха колонн 16.41

ширинa крайней стойки 0.50 ширинa cрeдней стойки 0.50

СТЕНЫ ИЗ НАВЕСНЫХ ПАНЕЛЕЙ

******* результаты расчета *******

 

 

СЕЧЕНИЯ КРАЙНЕЙ СТОЙКИ

1 - 1 2 - 2 3 - 3 4 - 4

M N Q M N Q M N Q M N Q

ПОСТОЯННАЯ

33.085 544.050 5.831 57.573 608.000 5.831 -106.598 741.100 5.831 -67.242 816.240 5.831

СНЕГ

19.440 194.400 1.511 25.788 194.400 1.511 -42.252 194.400 1.511 -32.049 194.400 1.511

МАКСИМУМ D НА ЛЕВОЙ СТОЙКЕ

0.000 0.000 -12.517 -52.570 0.000 -12.517 133.266 530.960 -12.517 48.778 530.960 -12.517

МИНИМУМ D НА ЛЕВОЙ СТОЙКЕ

0.000 0.000 -2.324 -9.762 0.000 -2.324 24.748 98.600 -2.324 9.058 98.600 -2.324

T НА КРАЙНЕЙ СТОЙКЕ СПРАВА-НАЛЕВО

0.000 0.000 11.571 19.548 0.000 -9.179 19.548 0.000 -9.179 -42.411 0.000 -9.179

T НА ВТОРОЙ СТОЙКЕ СЛЕВА-НАПРАВО

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ВЕТЕР СЛЕВА

0.000 0.000 -11.045 3.004 0.000 12.475 3.004 0.000 12.475 214.787 0.000 50.275

ВЕТЕР СПРАВА

0.000 0.000 5.103 -15.611 0.000 -12.537 -15.611 0.000 -12.537 -195.916 0.000 -40.887

СЕЧЕНИЯ СРЕДНЕЙ СТОЙКИ

1 - 1 2 - 2 3 - 3 4 - 4

M N Q M N Q M N Q M N Q

ПОСТОЯННАЯ

0.000 669.010 0.000 0.000 703.660 0.000 0.000 969.860 0.000 0.000 1063.940 0.000

СНЕГ

0.000 259.200 0.000 0.000 259.200 0.000 0.000 259.200 0.000 0.000 259.200 0.000

МАКСИМУМ D НА ЛЕВОЙ СТОЙКЕ

0.000 0.000 4.812 20.209 0.000 4.812 -53.741 98.600 4.812 -21.263 98.600 4.812

МИНИМУМ D НА ЛЕВОЙ СТОЙКЕ

0.000 0.000 25.910 108.824 0.000 25.910 -289.396 530.960 25.910 -114.501 530.960 25.910

Т НА КРАЙНЕЙ СТОЙКЕ СПРАВА-НАЛЕВО

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Т НА ВТОРОЙ СТОЙКЕ СЛЕВА-НАПРАВО

0.000 0.000 -10.231 -13.922 0.000 10.519 -13.922 0.000 10.519 57.079 0.000 10.519

ВЕТЕР СЛЕВА

0.000 0.000 16.279 68.372 0.000 16.279 68.372 0.000 16.279 178.254 0.000 16.279

ВЕТЕР СПРАВА

0.000 0.000 -16.279 -68.372 0.000 -16.279 -68.372 0.000 -16.279 -178.254 0.000 -16.279

 

ПРИМЕЧАНИЯ

1.ЗНАЧЕНИЯ M И Q ОТ КРАНОВОЙ НАГРУЗКИ ВО ВСЕХ СЕЧЕНИЯХ СТОЕК ИМЕЮТ ЗНАКИ "+","-"

В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЗАГРУЖАЕМОГО ПРОЛЕТА

2.ПРИ СОСТАВЛЕНИИ ТАБЛИЦЫ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ ДЛЯ СЕЧЕНИЙ СРЕДНЕЙ СТОЙКИ УЧИТЫВАТЬ

ВОЗМОЖНОСТЬ ОДНОВРЕМЕННОГО ДЕЙСТВИЯ КРАНОВ В ОБОИХ ПРОЛЕТАХ

* * *

Сочетания нагрузок

Таблица8-Сочетания нагрузок для средней колонны.

№ п/п	Вид нагрузки	Усилия в сечениях колонны по оси Б-Б
1-1	2-2	3-3	4-4
M	N	M	N	M	N	M	N	Q
	Постояная		669,01		703.660		969.860		1063.940
	Снеговая		259.200		259.200		259.200		259.200
	Dmax			20.209		-53.741	98.600	-21.263	98.600	4.812
	Dmin			108.824		-289.396	530.960	-114.501	530.960	25.910
	Т на колонне по оси А
	Т на колонне по оси В			13.922		13.922		57.079		10.519
	Ветер слева			68.372		68.372		178.254		16.279
	Ветер справа			-68.372		-68.372		-178.254		-16.279
Основные сочетания I группы	+Mmax,N,Q	-	1+4+6	1+7	1+7
122,75	703,66	68,372	969,86	178,254	1063,94	16,279
-Mmax,N,Q	-	1+8	1+4+6	1+4+6
-68,372	703,66	-303,32	1500,82	-171,58	1594,9	36,43
Nmax,M,Q	1+2	1+2	1+4+6	1+4+6
	928,21		962,86	-303,32	1500,82	-171,58	1594,9	36,43
Qnax,M,N	-	-	-	1+4+6
-171,58	1594,9	36,43
Основные сочетания II группы	+Mmax,N,Q	-	1+(2+4+6+7)0,9	1+(2+4+6+8)0,9	1+(2+4+6+7)0,9
172,006	936,94	334,521	1681,004	314,85	1775,084	47,34
-Mmax,N,Q	-	1+(8)0,9	1+(2+4+6+8)0,9	1+(2+4+6+8)0,9
-61,53	703,66	-334,521	1681,004	-314,85	1775,084	47,34
Nmax,M,Q	1+(2)0,9	1+2*0,9	1+(2+(4+6)2*0,7/0,85+8)0,9	1+(2+(4+6)2*0,7/0,85+8)0,9
	902,3		936,94	-82,17	1990,21	-245,04	2084,29	68,65
Qnax,M,N	-	-		1+(2+(4+6)2*0,7/0,85+7)0,9
		-245,04	2084,29	68,65
			1+(2+(4+6+3+5)*0,7/0,85+8)0,9	1+(2+(4+6+3+5)*0,7/0,85+8)0,9
-246,52	1385,44	-271,84	1470,11	38,08

Таблица9-Сочетания нагрузок для крайней колонны.

№ п/п	Вид нагрузки	Усилия в сечениях колонны по оси Б-Б
1-1	2-2	3-3	4-4
M	N	M	N	M	N	M	N	Q
	Постояная	33,09	544,0	57,6	608,0	-106,6	741,1	-67,2	816,2	5,8
	Снеговая	19,4	194,4	25,8	194,4	-42,3	194,4	-32,05	194,4	1,51
	Dmax			-52,6		133,3	530,96	48,8	530,96	-12,52
	Dmin			-9,76		24,75	98,6	9,06	98,6	-2,32
	Т на колонне по оси А			19,55		19,56		42,41		9,18
	Т на колонне по оси В
	Ветер слева			3,004		3,004		214,79		50,28
	Ветер справа			-15,61		-15,61		-195,92		-40,89
Основные сочетания I группы	+Mmax,N,Q	1+2   52,49 738,4	1+2	1+3+5	1+3+5
83,4	802,4	46,26	1272,06	24,01	1347,2	-15,9
-Mmax,N,Q	-	1+3+5	1+2	1+8
-14,55	608,0	-148,9	935,5	-263,12	816,2	-35,09
Nmax,M,Q	1+2	1+2	1+3+5	1+3+5
52,49	738,4	179,790	1302,33	46,26	1272,06	24,01	1347,2	-15,9
Qmax,M,N	-	-	-	1+7
147,6	816,2	56,08
Основные сочетания I I группы	+Mmax,N,Q	1+(2)0,9   50,6 718,96	1+(2+7)0,9	1+(3+5+7)0,9	1+(3+5+7)*0,9
83,52	782,96	33,68	1218,96	208,2	1294,06	48,05
-Mmax,N,Q	-	1+(3+5+8)0,9	1+(2+8)0,9	1+(2+8)0,9
-21,4	608,0	-158,72	916,06	-272,37	991,2	-205,56
Nmax,M,Q	1+(2)0,9	1+(2)0,9	1+(2+3+5)0,9	1+(2+3+5)0,9
50,6	718,96	80,82	782,96	42,25	1393,92	-226,62	1469,02	-49,17
Qmax,M,N	-	-	-	1+(3+5+8)0,9
		-237,8	1294,06	-50,53

Эпюры моментов

Рисунок 12- Эпюра моментов от постоянной нагрузки.

 

Рисунок 13- Эпюра моментов от снеговой нагрузки.

 

Рисунок 14- Эпюра моментов от крановой нагрузки.

 

Рисунок 15- Эпюра моментов от крановой нагрузки.

Рисунок 16- Эпюра моментов от тормозной нагрузки.

 

Рисунок 17- Эпюра моментов от тормозной нагрузки.

 

Рисунок 18- Эпюра моментов от ветровой нагрузки слева.

 

Рисунок 19- Эпюра моментов от ветровой нагрузки справа.

Расчет двухветвевой колонны среднего ряда.

Бетон: тяжелый класса В25

gb2 = 0.9 – при отсутствии в сочетании ветровой и крановой нагрузки;

gb2 = 1– при действии всех нагрузок.

Арматура: класса А500 d>10мм. МПа.

Рассматриваем два сечения 2-2 и 4-4.

 

Расчет надкрановой части.

Рисунок 19- Сечение колонны.

 

 

К расчету принимаем сечение 2-2 надкрановой части, b=500мм, h=600мм,

h0=h-а=600-50=550мм.

1) По таблице 2 к расчету принимаем следующие значения:

Mmax = 172,0кН*м,

N = 936,94кН. (комбинация 1+2)

От постоянной нагрузки

От вертикальных нагрузок: Мv= 97,94 кН∙м; Nv= 0 кН;

От горизонтальных нагрузок: Мh= 74,06 кН∙м; Nh= 0,00 кН;

М = Мv+ Мh =172,0 кН∙м; N = Nv + Nh = 936,94 кН;

, значение М не корректируем.

Т.к. в комбинацию нагрузок входит снеговая нагрузка, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

=2*4,2=8,4м

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

M1 =M +N *()/2

M1l =M1 +N1 *()/2

M1 — момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

M1l — то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

 

M1 =

M1l =

jl — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:

но не более 1 + b,

de — коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее

 

 

 

принимаем предварительный коэффициент армирования , тогда

Условная критическая сила:

,

Для определения коэффициента :

=0,9∙4,2=3,78 м;

Для определения коэффициента :

=2∙4,2=8,4м;

 

Так как > , то размеры сечения не корректируем.

 

Определим :

 

 

 

Расчетный момент с учетом прогиба равен:

Определяем необходимую площадь сечения арматуры:

Вычисляем значение:

 

 

(так как в комбинации присутствуют ветровая или крановая нагрузки, то

γb1 = 1)

 

Так как

то значение AS = A’S определяем по формуле:

Принимаем армирование конструктивно: Аs: 4 Ø20 с Аs=1256 мм2

А’s:2 Ø16 с Аs=402 мм2

Аs+ А’s = 1658 мм2

Поперечная арматура Ø8 А240 с шагом S = 300мм < 20∙d=320мм (для сварных каркасов); S = 300мм < 500мм.

 

Расчет сечения колоны из плоскости нужен, т.к:

<

Расчет надкрановой части колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба:

 

, значение М не корректируем.

Т.к. в комбинацию нагрузок входит снеговая нагрузка, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

=2*4,2=8,4м

 

M1 =M +N *()/2

M1l =M1 +N1 *()/2

 

 

M1 — момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

M1l — то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

M1 =

M1l =

jl — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:

но не более 1 + b,

de - коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее

 

принимаем предварительный коэффициент армирования , тогда

Условная критическая сила:

 

,

Для определения коэффициента :

=0,9∙4,2=3,78 м;

Для определения коэффициента :

=2∙4,2=8,4м;

 

Так как > , то размеры сечения не корректируем.

 

 

Определим :

 

 

 

Расчетный момент с учетом прогиба равен:

Определяем необходимую площадь сечения арматуры:

Вычисляем значение:

(так как в комбинации присутствуют ветровая или крановая нагрузки, то

γb1 = 1)

 

Так как

то значение AS = A’S определяем по формуле:

Дополнительную арматуру устанавливать не нужно.

2) По таблице 2 к расчету принимаем следующие значения:

M = 0 кН*м,

Nmax = 962.86 (комбинация 1+3+5)

От постоянной нагрузки

От вертикальных нагрузок: Мv= 0 кН∙м; Nv= 962,86;

От горизонтальных нагрузок: Мh= 0 кН∙м; Nh= 0,0 кН;

Определяем жесткость D, учитывая все нагрузки, т.е.

М = Мv+ Мh = 0 кН∙м; N = Nv + Nh = 962,86 кН;

 

, значение М не корректируем.

=2*4,2=8,4м

 

Т.к. в комбинацию нагрузок входит крановая нагрузка, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

 

,необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

= + *()/2

= + *()/2

— момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

 

— то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

=

=

jl — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:

но не более 1 + b,

 

de -коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее

 

принимаем предварительный коэффициент армирования , тогда

Условная критическая сила:

,

 

Для определения коэффициента :

=0,9∙4,2=3,78 м;

Для определения коэффициента :

=2∙4,2=8,4м;

 

 

Определим :

 

 

 

Расчетный момент с учетом прогиба равен:

Определяем необходимую площадь сечения арматуры:

Вычисляем значение:

(так как в комбинации присутствуют ветровая или крановая нагрузки, то

γb1 = 1)

 

 

Так как

 

то значение AS = A’S определяем по формуле:

 

Принимаем армирование конструктивно: Аs: 4 Ø20 с Аs=1256 мм2

А’s:2 Ø16 с Аs=402 мм2

Аs+ А’s = 1658 мм2

Поперечная арматура Ø8 А240 с шагом S = 300мм < 20∙d=320мм (для сварных каркасов); S = 300мм < 500мм.

Расчет надкрановой части колонны в плоскости перпендикулярной к плоскости изгиба:

 

,

Т.к. в комбинацию нагрузок входит крановая нагрузка, расчетное сопротивление бетона следует вводить с коэф.

Расчетные длины:

=2*4,2=8,4м

=

=

 

— момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

— то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;

=

=

jl — коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный:

но не более 1 + b,

 

de - коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее

 

 

принимаем предварительный коэффициент армирования , тогда

Условная критическая сила:

,

Для определения коэффициента :

=0,9∙4,2=3,78 м;

Для определения коэффициента :

=2∙4,2=8,4м;

 

Определим :

 

 

 

Расчетный момент с учетом прогиба равен:

Определяем необходимую площадь сечения арматуры:

Вычисляем значение:

 

 

(так как в комбинации присутствуют ветровая или крановая нагрузки, то

γb1 = 1)

 

Так как

то значение AS = A’S определяем по формуле:

Дополнительной арматуры не устанавливаем.