Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Компоновка здания

1.1 Конструктивная схема здания

 

N = 7

n = 2

Количество этажей = N · 7 = 14

Марка бетона для всех конструкций – B 30

B = 4,8 + 0,1 · 16 = 6,4 м.

L = 7,2 – 0,1 · 16 = 5,6 м.

Здание многоэтажное каркасное с неполным железобетонным каркасом и несущими наружными кирпичными стенами. Пространственная жесткость здания решена по рамно-связевой схеме. В сборном варианте поперечная жесткость обеспечивается поперечными рамами и торцевыми стенами, воспринимающими горизонтальные ветровые нагрузки через жесткие диски перекрытия. Торцевые стены служат вертикальными связевыми диафрагмами.

Высота сечения ригеля h_р = 40 см. ширина его сечения b_f = 20 см, b`_f = 40 см.

При временной нагрузке v < 700 кг/м² используются многопустотные плиты, высота сечения которых равна 22 см.

Колонны сечением 40x40 см. Число этажей 14. Высота этажа 2,8 м.

Под кирпичные стены принят ленточный фундамент, под колонны – отдельный фундамент стаканного типа. Сопряжение колонн и фундамента принято жестким.

 

1.2 Конструктивная схема сборного перекрытия

 

Ригели расположены поперек здания и опираются на консоли колонн. Такое расположение ригелей увеличивает жесткость в поперечном направлении.Сопряжение ригеля с колонной жесткое на сварке закладных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием стыков. Опирание ригелей на колонны – шарнирное. Плиты перекрытия ребристые предварительно напряженные, опирающиеся на ригели поверху. Сопряжение плит с ригелями принято на сварке закладных деталей с замоноличиванием стыков и швов.

Шаг колонн в продольном направлении составляет В = 6,4 м, в поперечном – L = 5,6 м. Предварительно напряженные плиты перекрытий приняты двух типов. Рядовые плиты имеют номинальную ширину 150 см. Связевые плиты шириной 110 и 100 см размещаются по рядам колонн. Фасадные плиты-распорки шириной 60 см.

2.Проектирование железобетонной предварительно напряженной ребристой плиты

Исходные данные

Таблица 1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кг/м^2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кг/м^2
Постоянная(g)
1.Собственный вес плиты		1,1	375,1
Полы – паркет на мастике, δ = 20 мм Цементно – песчаная стяжка, δ = 30 мм (γ = 1800 кН/м^3)		1,3 1,3	70,2
Итого:		-	471,3
Временная(v)
Перегородки, δ = 30 мм (приведенная нагрузка) vр		1,2	64,8
Полезная (из здания)		1,3
В том числе:
1.Длительная (vlon)		1,3
2.Кратковременная(vsh)		1,3
Итого временная нагрузка v		-	259,8
Временная нагрузка без учета перегородок v0		-
Суммарные нагрузки
1.Полная нагрузка(g + v)		-	731,1

 

Расчетная нагрузка на 1 м. длины плиты при ширине плиты b=1,5 м. с учетом коэффициента надежности по назначению здания g_n = 1,0:

полная:

 

постоянная:

 

Нормативная нагрузка на 1 м. длины плиты при ширине плиты b=1,5 м. с учетом коэффициента надежности по назначению здания g_n = 0,95:

постоянная:

полная:

постоянная и длительная:

Матереалы для плиты

Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В30:

R_b,n = R_b,ser = 224 кг/см²;

К_п = R_bt,ser = 17,8 кг/см²;

R_b = 173 кг/см²; R_bt = 11,7 кг/см², γ _b1 = 0,9 (п. 2.1.2.3 [4]).

Начальный модуль упругости бетона Еъ = 318 x 10³ кг/см³

Технология изготовления плиты - агрегатно-поточная. Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Натяжение напрягаемой армату­ры осуществляется электротермическим способом.

Арматура:

- продольная напрягаемая класса А600:

R_s,n = R_s,ser = 6100 кг/см³;

R_s = 5300 кг/см³ ;

E_s = 2,0 ^-10⁶ кг/см³;

ненапрягаемая класса В500:

R_s = 4210 кг/см²; R_sw = 3060 кг/см².

Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Определение внутренних усилий

Расчетный пролет плиты:

 

Приведение сечения к эквивалентному тавровому

Высоту сечения плиты принимаем h = 22 см.

Плита рассчитывается как однопролетная шарнирно-опертая балка, загру­женная равномерно-распределенной нагрузкой (рис.4).

Усилия от расчетной полной нагрузки:

- изгибающий момент в середине пролета:

- поперечная сила на опорах:

Усилия от нормативной нагрузки (изгибающие моменты):

- полной:

- постоянной и длительной:

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Расчет прогиба плиты.

Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия:

ƒ ≤ ƒ _ult, где

ƒ – прогиб элемента от действия внешней нагрузки;

ƒ _ult – значение предельно допустимого прогиба.

При действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок прогиб балок или плит во всех случаях не должен превышать 1/200 пролета.

Для свободно опертой балки максимальный прогиб определяют по формуле:

ƒ = Sl ² (1/r) _max, где

S – коэффициент, зависящий от расчетной схемы и вида нагрузки; при действии равномерного рапределения нагрузки S = 5/48; при двух равных моментах по концам балки от силы обжатия – S = 1/8.

(1/r)_max – полная кривизна в сечении с наибольшим изгибающим моментов от нагрузки, при которой определяется прогиб.

Полную кривизну изгибаемых элементов определяют для участков без трещин в растянутой зоне по формуле:

1/r = (1/r)₁ + (1/r)₂ - (1/r)₃, где

(1/r)₁ – кривизна от непродолжительного действия кратковременных нагрузок;

(1/r)₂ – кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

(1/r)₃ – кривизна от непродолжительного действия усилия предварительного обжатия P₍₁₎, вычисленного с учетом только первых потерь, т.е. при действии момента М = Р₍₁₎·е_0р.

Кривизну элемента на участке без трещин определяют по формуле:

1/r = M/(E_b1·I_red), где

М – изгибающий момент от внешней нагрузки или момент усилия предварительного обжатия относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

I_red – момент инерции приведенного сечения;

E_b1 – модуль деформации сжатого бетона, определяемый по формуле:

E_b1 = E_b/(1+φ_b,cr), где

φ_b,cr – коэффициент ползучести бетона

Прогиб определяется с учетом эстетико-психологических требований, т.е. от действия только постоянных и временных длительных нагрузок:

(1/r)₂ = M_nl /(E _b1·I_red)

E_b1 = E_b/(1+φ_b,cr) = 331·10³/(1+2,3) = 100303 кг/см³

(1/r)₂ = M_nl/(E_b1·I_red) = 347006/(100303·108296,23) = 3,19·10^-5 .

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия

(1/r)₃ = (Р₍₁₎·е_ор)/(E_b1·I_red) = (26508,16·7,8)/(100303 ·108296,23) = 1,9 ·10^-5

В запас жесткости плиты оценим ее прогиб от постоянной и длительной нагрузок (без учета выгиба от усилия предварительного обжатия):

ƒ = (5/48·3,19·10^-5)·609² = 1,23 см < 3,045 см;

Допустимый прогиб ƒ = (1/200) l = 609/200 = 3,045 см.

(1/r)₄ – кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона в стадии изготовления от неравномерного обжатия по высоте сечения плиты.

(1/r)₄ = (σ_sb – σ’_sb)/(E_s·h₀), где

σ_sb, σ’_sb – значения, численно равные сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона соотвественно для арматуры растянутой зоны и для арматуры, условно расположенной в уровне крайнего сжатого волокна бетона.

σ’_sb = Р₍₂₎/А_red – (P₍₂₎·e_op·(h – y₀))/I_red =

= 21728/1827,34 – (21728 ·7,8·(22 – 10,8))/108296,23 = – 5,64 кг/см².

Следовательно, в верхнем волокне в стадии предварительного обжатия возникает растяжение, поэтому σ’_sb = 0.

Следует проверить, образуются ли в верхней зоне трещины в стадии предварительного обжатия:

М_crc = γ· – P₍₁₎(e_0p,1 – r_inf), где

– значение W_red, определяемое для растянутого от усилия обжатия Р₍₁₎ волокна (верхнего);

r_inf – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от грани элемента, растянутой усилием Р₍₁₎;

Р₍₁₎ и e_0p,1 – усилие обжатия с учетом первых потерь и его эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения;

– значение R_bt,ser при классе бетона, численно равном передаточной прочности R_bt;

γ = 1,25 – для двутаврового симметричного сечения;

r_inf = 9669,3/1827,34 = 5,29 см; e_0p1 = 7,8 см; Р₍₁₎ = (σ_sp – Δσ_sp(1))·A_s;

P₍₁₎ = (4880 – 146, 4)·5,6 = 26508,16 кг; = 9669,3 см³.

Передаточная прочность назначается не менее 15 МПа и не менее 50% принятого класса бетона. R_bp = 224 кг/см².

= 1,1 МПа = 11,2 кг/см²;

M_crc = 1,25·9669,3·11,2 – 26508,16 · (7,8 – 5,29) =

= 135370,2 – 66535,5 = 68834,7 кг·см = 688,3 кг·м > 0.

Следовательно, трещины в верхней хоне в стадии предварительного обжатия не образуются. В нижней зоне в стадии эксплуатации трещин также нет.

Для элементов без трещин сумма кривизн (1/r)₃ + (1/r)₄ принимается не менее кривизны от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии.

При продолжительном действии усилия предварительного обжатия:

E_b1 = 331·10³/(1+2,3) = 10,03·10⁴ кг/см².

(1/r)₃ = (Р₍₂₎·е_ор)/(E_b1·I_red) = (21728 ·7,8)/(100303·108296,23) = 1,56·10^-5

σ_sb = Δσ_sb5 + Δσ_sb6; σ_sb = 400 + 211,51 = 611,51 кг/см²;

(1/r)₄ = 611,51 / (2·10⁶·19) = 1,61·10^-5

(1/r)₃ + (1/r)₄ = (1,9 + 1,61)·10^-5 = 3,51·10^-5

Это значение больше, чем кривизна от усилия предварительного обжатия при продолжительном его действии (1,56·10^-5 ).

Таким образом, прогиб плиты с учетом выгиба (в том числе его приращения равномерной усадки и ползучести бетона в стадии изготовления вследствие неравномерного обжатия сечения по высоте) будет равен:

ƒ = (5/48·3,19·10^-5 – 1/8·3,51·10^-5)·609² = – 0,395 см.

3. Вариант расчета многопустотной предварительно напряженной плиты перекрытия при действии временной нагрузки, равной 4,5 кН/м².

 

Постоянная нагрузка та же, что при расчете плиты перекрытия на действие нагрузки V = 150 кг/м².

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кг/м^2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кг/м^2
Постоянная(g)		-	471,3
Временная(v)
Перегородки, δ = 30 мм (приведенная нагрузка) vр		1,2	64,8
Полезная (из здания)		1,2
В том числе:
1.Длительная (vlon)		1,2
2.Кратковременная(vsh)		1,2
Итого временная нагрузка v		-	604,8
Временная нагрузка без учета перегородок v0		-
Суммарные нагрузки
1.Полная нагрузка (g + v)		-	1076,1

 

Нагрузка на 1 погонный метр длины плиты при номинальной ее ширине 1,5 м:

- расчетная постоянная g = 471,3·1,5·1 = 706,95 кг/м;

- расчетная полная (g + V) = 1076,1·1,5·1 = 1614,15 кг/м;

- нормативная постоянная g_n = 415·1,5·1 = 622,2 кг/м;

- нормативная полная (g_n + V_n) = 919·1,5·1 = 1378,5 кг/м;

- нормативная постоянная и длительная (g_n + V_lon,n) = (415 + 214) ·1,5·1 = 943,6 кг/м.

 

Расчет прогиба плиты.

Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия:

ƒ ≤ ƒ_ult, где

ƒ – прогиб элемента от действия внешней нагрузки;

ƒ_ult – значение предельно допустимого прогиба.

Полная кривизна для участков с трещинами определяется по формуле:

Где кривизна от непродолжительного действия нагрузки;

- кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;

- кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.

Так как прогиб плиты ограничивается эстетико – плихологическими требованиями,

кривизна, вызванная непродолжительным действием кратковременной нагрузки не учитывается.

Таким образом, кривизна в середине пролета определяется только при действии изгибающего момента M_n,l = 4374,54 кг·м.

Для элементов прямоугольного и таврового сечений при h`_f ≤ 0,3 h₀ кривизну допускается определять по формуле:

где φ_с – коэффициент, определяемый по приложению 15 методички, в зависимости от параметров:

; и , , .

σ_s – то же, при действии рассматриваемой нагрузки:

 

z – расстояние от центра арматуры, расположенной в растянутой зоне сечения до точки приложения равнодействующей.

E_b,red – приведенный модуль деформации сжатаого бетона, принимаемый равным:

Где при действии нагрузки при относительной влажности воздуха окружающей среды 75 % ≥ W ≥ 40 %

P₍₂₎ – усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь, P₍₂₎ = 29488 кг·м.

Определяем величины, необходимые для нахождения φ_с:

Коэффициент приведения арматуры к бетону

Приведенный модуль деформаций сжатого бетона

По приложению 15 методички определяем φ_с = 0,6.

Определяем кривизну:

 

Исходные данные.

Нормативные и расчетные нагрузки на 1 м² перекрытия принимаются те же, что и при расчете плиты перекрытия. Ригель шарнирно оперт на консоли колонны, h_b = 45 см.

Расчетный пролет:

l₀ = l_b – b – 2·20 – 130 = 5600 – 400 – 40 – 130 = 5030 мм = 5,03 м

где l_b – пролет ригеля в осях;

b – размер колонны.

Расчетная нагрузка на 1 м длины ригеля определяется с грузовой полосы, равной шагу рам, в данном случае шаг рам l_n = 6,4 м.

Постоянная (g):

- от перекрытия с учетом коэффициента надежности по ответственности здания γ_n = 1:

g_ƒl = g·l_n·γ_n = 471,3·6,4·1 = 3016,32 кг/м

- от веса ригеля:

g_bn = (0,2·0,40 + 0,18·0,2) ·2500 = 290 кг/м, где

2500 кг/м³ – плотность ж/б. С учетом коэффициента надежности по нагрузке γ_ƒ = 1,1 и по ответственности здания γ_n = 1,

g_b = 290·1,1·1 = 319 кг/м.

Итого постоянная погонная нагрузка, т.е. с грузовой полосы, равной шагу

g_l = g_ƒl + g_b = 3016,32 + 319 = 3335,32 кг/м.

Временная нагрузка (V₁) с учетом коэффициента надежности по отвественности здания γ_n = 1 и коэффициента сочетания

ψ_А1 = 0,4 + 0,6/ = 0,4 + 0,6/ = 0,701;

На коэффициент сочетания умножается нагрузка без учета перегородок:

V₁ = (V_p + ψ_А1·V₀)·γ_n·l_n = (64,8 + 0,701·195)·1·6,4 = 1289,57 кг/м

Полная погонная нагрузка:

g₁+V₁ = 3335,32 + 1289,57 = 4624,64 кг/м.

 

Исходные данные.

Нагрузка на 1 м² перекрытия принимается такой же, как и в предыдущих расчетах.

Таблица 3.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка (γƒ = 1), кг/м^2	Коэффициент надежности по нагрузке γƒ	Расчетная нагрузка (γƒ> 1), кг/м^2
Гидроизоляционный ковер (3 слоя)		1,3	19,5
Армированная цементно-песчаная стяжка, δ = 40 мм, ρ = 2200 кг/м^3		1,3	114,4
Керамзит по уклону, δ = 100 мм, ρ = 600 кг/м^3		1,3
Утеплитель – минераловатные плиты, δ = 150 мм, ρ = 150 кг/м^3	22,5	1,2
Пароизоляция 1 слой		1,3	6,5
Многопустотная плита перекрытия с омоноличиванием швов, δ = 220 мм		1,1	375,1
Постоянная нагрузка (groof)	531,5		620,5
Временная нагрузка:
снеговая*: S = S0µ	180·0,7 = 126	-
в том числе длительная часть снеговой нагрузки Ssh		-
Полная нагрузка (groof + S)	657,5		800,5

Материалы для колонны:

Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В30, расчетное сопротивление при сжатии R_b = 173 кгс.

Арматура:

-продольная рабочая класса А500С, расчетное сопротивление R_s = R_sc = 4430 кг/см²,

-поперечная – класса А240.

 

Исходные данные.

Грунты основания имеют условное расчетное сопротивление R₀ = 4,6 кг/см².

Бетон тяжелый класса В 30. Расчетное сопротивление растяжению R_bt = 11,7 кг/см², γ_b1 = 0,9. Арматура класса А 500 С, R_s = 4350 кг/см².

Вес единицы объема бетона фундамента и грунта в его обрезах γ_m = 2000 кг/м³.

Высоту фундамента предварительно принимаем 90 см. С учетом пола подвала глубина заложения фундамента 110 см. Расчетное усилие, передающееся с колонны на фундамент, N = 362823,51 кг. Нормативное усилие:

N_n = N/γ_fm = 362823,51/1,15 = 315498,7 кг, где

γ_fm = 1,15 – усредненное значение коэффициента надежности по нагрузки.

 

Расчет на продавливание

Проверяем нижнюю ступень фундамента на прочность против продавливания. Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производится из условия:

F ≤ γ_b1R_btA_b,

Где F – продавливающая сила, принимаемая равной продольной силе в колонне подвального этажа на уровне обреза фундамента за вычетом нагрузки, создаваемой реактивным отпором грунта, приложенным к подошве фундамента в пределах площади с размерами, превышающими размер площадки опирания (в данном случае второй ступени фундамента a₂ · a₁ = 1,8 · 1,8 м) на величину h₀ во всех направлениях; A_b – площадь расчетного поперечного сечения, расположенного на расстоянии 0,5 h₀ от границы площади приложения силы N с рабочей высотой сечения h₀.

В нашем случае h₀ = h₀₃ = 0,35 м.

Площадь A_b определяется по формуле:

A_b = U · h₀₃

Где U - периметр контура расчетного сечения:

U = (a₂+ 2 · 0,5 h₀₃) · 4 = (1,8 + 2 · 0,5 · 0,35) · 4 = 8,6 м.

Площадь расчетного поперечного сечения: A_b = 8,6 · 0,35 = 3,01 м².

Продавливающя сила равна:

F = N – p · A₁

p – реактивный отпор грунта

A₁ – площадь основания продавливаемого фрагмента нижней ступени фундамента в пределах контура расчетного поперечного сечения, равная:

A₁ = (a₂+ 2 · 0,5 · h₀₃)² = (1,8 + 2 · 0,5 · 0,35)² = 4,62 м².

F = 362823,51 – 49770,03 · 4,62 = 132885,97 кг

Проверка условия F ≤ γ_b1R_btA_b показывает:

F = 132885,97 < 0,9 · 11,7 · 10⁴ · 3,01 = 316953 кг.

Т. е. прочность нижней ступени фундамента обеспечена.

 

Список использованной литературы

1. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций (к СП 52-102-2004)

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций без предварительного натяжения арматуры (к СП 52-102-2004)

3. СНиП 11-25-81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции» /.Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций (к СНиП II-22-81 (1995))

4. СП 52-102-2004 «Предварительно напряженные железобетонные конструкции»

5. СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения»

6. СНиП 2.01.07-85 (2003) «Нагрузки и воздействия»

 

7. ГОСТ 10884-94 «Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций»

 

8. Методические указания «Расчет и конструирование железобетонных и каменных конструкций многоэтажного промышленного здания» сост. Э.Г Елагин, науч. ред. Е.В. Шилов.

 

Компоновка здания

1.1 Конструктивная схема здания

 

N = 7

n = 2

Количество этажей = N · 7 = 14

Марка бетона для всех конструкций – B 30

B = 4,8 + 0,1 · 16 = 6,4 м.

L = 7,2 – 0,1 · 16 = 5,6 м.

Здание многоэтажное каркасное с неполным железобетонным каркасом и несущими наружными кирпичными стенами. Пространственная жесткость здания решена по рамно-связевой схеме. В сборном варианте поперечная жесткость обеспечивается поперечными рамами и торцевыми стенами, воспринимающими горизонтальные ветровые нагрузки через жесткие диски перекрытия. Торцевые стены служат вертикальными связевыми диафрагмами.

Высота сечения ригеля h_р = 40 см. ширина его сечения b_f = 20 см, b`_f = 40 см.

При временной нагрузке v < 700 кг/м² используются многопустотные плиты, высота сечения которых равна 22 см.

Колонны сечением 40x40 см. Число этажей 14. Высота этажа 2,8 м.

Под кирпичные стены принят ленточный фундамент, под колонны – отдельный фундамент стаканного типа. Сопряжение колонн и фундамента принято жестким.

 

1.2 Конструктивная схема сборного перекрытия

 

Ригели расположены поперек здания и опираются на консоли колонн. Такое расположение ригелей увеличивает жесткость в поперечном направлении.Сопряжение ригеля с колонной жесткое на сварке закладных деталей и выпусков арматуры с последующим замоноличиванием стыков. Опирание ригелей на колонны – шарнирное. Плиты перекрытия ребристые предварительно напряженные, опирающиеся на ригели поверху. Сопряжение плит с ригелями принято на сварке закладных деталей с замоноличиванием стыков и швов.

Шаг колонн в продольном направлении составляет В = 6,4 м, в поперечном – L = 5,6 м. Предварительно напряженные плиты перекрытий приняты двух типов. Рядовые плиты имеют номинальную ширину 150 см. Связевые плиты шириной 110 и 100 см размещаются по рядам колонн. Фасадные плиты-распорки шириной 60 см.

2.Проектирование железобетонной предварительно напряженной ребристой плиты

Исходные данные

Таблица 1

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кг/м^2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кг/м^2
Постоянная(g)
1.Собственный вес плиты		1,1	375,1
Полы – паркет на мастике, δ = 20 мм Цементно – песчаная стяжка, δ = 30 мм (γ = 1800 кН/м^3)		1,3 1,3	70,2
Итого:		-	471,3
Временная(v)
Перегородки, δ = 30 мм (приведенная нагрузка) vр		1,2	64,8
Полезная (из здания)		1,3
В том числе:
1.Длительная (vlon)		1,3
2.Кратковременная(vsh)		1,3
Итого временная нагрузка v		-	259,8
Временная нагрузка без учета перегородок v0		-
Суммарные нагрузки
1.Полная нагрузка(g + v)		-	731,1

 

Расчетная нагрузка на 1 м. длины плиты при ширине плиты b=1,5 м. с учетом коэффициента надежности по назначению здания g_n = 1,0:

полная:

 

постоянная:

 

Нормативная нагрузка на 1 м. длины плиты при ширине плиты b=1,5 м. с учетом коэффициента надежности по назначению здания g_n = 0,95:

постоянная:

полная:

постоянная и длительная:

Матереалы для плиты

Бетон тяжелый класса по прочности на сжатие В30:

R_b,n = R_b,ser = 224 кг/см²;

К_п = R_bt,ser = 17,8 кг/см²;

R_b = 173 кг/см²; R_bt = 11,7 кг/см², γ _b1 = 0,9 (п. 2.1.2.3 [4]).

Начальный модуль упругости бетона Еъ = 318 x 10³ кг/см³

Технология изготовления плиты - агрегатно-поточная. Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Натяжение напрягаемой армату­ры осуществляется электротермическим способом.

Арматура:

- продольная напрягаемая класса А600:

R_s,n = R_s,ser = 6100 кг/см³;

R_s = 5300 кг/см³ ;

E_s = 2,0 ^-10⁶ кг/см³;

ненапрягаемая класса В500:

R_s = 4210 кг/см²; R_sw = 3060 кг/см².

Расчет плиты по предельным состояниям первой группы