Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение усилий в элементах фермы и подбор сеченийСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Определение усилий в элементах Для треугольных ферм снеговые нагрузки рассчитываются по трём вариантам, включая нагрузку, равномерно распределённую по всему пролёту, ступенчатую, действующую по всему пролёту и на половине пролёта. Рис.10 Нагрузки на ферму При уклоне кровли α = 20,48° < 25°, коэффициент μ = 1. Полные расчётные значения снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия для Iснегового района составят: Расчётные нагрузки на 1м фермы: - от постоянной нагрузки - от временной снеговой равномерно распределённой по всему пролёту - от временной снеговой распределённой ступенчато на половине пролёта и на всём пролёте Усилия в элементах фермы определяем методом вырезания узлов и методом Риттера. Значения усилий представлены в табл.3. I вариант загружения Рис.11 Нагрузки на ферму при I варианте загружения
Рис.12 К расчету усилий в ферме
Рис.13 К расчету усилий в ферме
Рис.14 К расчету усилий в ферме
II вариант загружения Рис.15 Нагрузки на ферму при I I варианте загружения
Рис.16 К расчету усилий в ферме
Рис.17 К расчету усилий в ферме
Рис.18 К расчету усилий в ферме
Рис.19 К расчету усилий в ферме
Рис.20 К расчету усилий в ферме
Усилия в элементах фермы Таблица 3
Подбор сечений элементов Верхний пояс фермы по длине одного ската проектируем разрезным из двух клееных балок со стыком в узле 4. Максимальный изгибающий момент в панели 4-5 от внеузловой равномерно распределенной нагрузки определяем для второго варианта загружения с учетом того, что на верхний пояс приходится половина собственного веса фермы Для уменьшения изгибающего момента в панели фермы создаём внецентренное приложение нормальной силы, в результате чего в верхнем поясе возникает разгружающий момент. Расчетный эксцентриситет определяем из условия равенства опорных и пролетных моментов в опорной панели верхнего пояса фермы 0,5*М0*=N* l, откуда l= 0,5*М0/N=0,5*20,85/240,59=0,0433 м. Принимаем l= 0,04 м во всех узлах верхнего пояса, тогда разгружающий момент для опорной панели будет MN= -0,04*240,59=9,62 кН*м. Принимаем сечение верхнего пояса из 8 досок толщиной 33 мм (после острожки и сушки досок толщиной 40 мм). Ширину досок принимаем 175 мм. Длина клееного пакета меньше 12 м, следовательно на острожку по боковым граням пакета после его склейки идет 15 мм. h= 8*3,3=26,4 см; b= 17,5-1,5=16 см. Площадь поперечного сечения F= 0,16*0,264 = 4,22*10-2 м2. Момент сопротивления W= b*h2/6 = 0,16*0,2642/6 = 0,186*10-2 м3. Расчет на прочность нижней панели верхнего пояса производим как сжато-изгибаемого элемента по формуле (28) [1]: . Расчетные сопротивления древесины 2-го сорта согласно [1, табл. 3, п.1,в] . МД = М/ζ, где ζ = 1-N/(φ*Rc*Fбр). Для шарнирно-опертых элементов при эпюре моментов прямоугольного очертания коэффициент ζ следует умножать на коэффициент Кн. Кн = αн+ζ*(1-α), где αн = 0,81 при эпюрах прямоугольного очертания (в нашем случае от момента МN). Гибкость панели в плоскости действия момента при lp = 3,16 м: Коэффициенты φ = 3000/λ2 = 3000/ 41,432 = 1,75; ζ = 1-240,59*10-3/(1,75*15,8*4,22*10-2) = 0,79; Кн = 0,81+0,79*(1-0,81) = 0,96. Изгибающий момент МД = М0/ζ - МN/(ζ*КН) = 20,85/0,79 – 9,62/(0,79*0,96) = 13,71 кН*м. Напряжение в панели 4-5 δ = 240,59*10-3/(4,22*10-2)+13,71*10-3/(0,186*10-2) = 13,07 < 15,8 МПа. Условие прочности выполняется. При уменьшении количества досок на одну с целью снижения недонапряжения условие прочности не выполняется (17,34 > 15,8 МПа). при уменьшении ширины сечения до b=13,5 см (15-1,5=13,5 см.) возникнут сложности с раскреплением сжатых раскосов из плоскости из-за их большой гибкости. Так как панели кровли крепятся по всей длине верхнего пояса, то проверку на устойчивость плоской фермы деформирования не проводим. Сечение коньковой панели верхнего пояса 3-4 принимаем таким же, как и опорной панели 16х26,4 см. N3-4=150,82 кН. Коэффициенты ζ = 1-150,82*10-3/(1,75*15,8*4,22*10-2) = 0,87; Кн = 0,81+0,87*(1-0,81) = 0,98. Изгибающий момент: МД = М0/ζ - МN/ζ*КН = 20,85/0,87 – 9,62/0,87*0,98 = 12,68 кН*м. Напряжение в панели 4-5: δ = 150,82*10-3/(4,22*10-2)+12,68*10-3/(0,186*10-2) = 10,39 < 15,8 МПа. Условие прочности выполняется. Нижний пояс выполняем из двух уголков марки С235. Расчётное усилие в нижнем поясе: N5-6=271,58 кН Расчет нижнего пояса на прочность выполняем по формуле: , где γс = 0,9 – коэффициент условия работы согласно [3, табл.6]; m – коэффициент, учитывающий неравномерность загрузки парных стержней [1, п.3,4]; γn = 0,95 – коэффициент надежности по назначению. Необходимая площадь сечения пояса: . Принимаем два уголка размером 75*50*6, имеющих площадь: Радиус инерции принятых уголков rx=0,0238 м. Гибкость нижнего пояса: где λ = 400 – предельная гибкость металлического нижнего пояса. Раскос принимаем клееным из досок, таких же, как и для верхнего пояса. Ширина клееного пакета после острожки b=0,16 м. Высота сечения h=4*0,033=0,132 м. Расчётное усилие в раскосе: Площадь сечения раскоса: Гибкость раскоса: . Коэффициент продольного изгиба: φ = 3000/λ2 = 3000/ 82,862 = 0,44; Напряжение в сжатом раскосе с учётом устойчивости: Устойчивость раскоса обеспечена. Подвес принимаем в виде тяжа из арматурной стали класса А-II. Усилие в подвеске: Требуемая площадь которой равна: ,
где Rа - 280 МПа – расчётное сопротивление арматурной стали А -II растяжению; m=0,8 – коэффициент,учитывающий ослабление нарезкой тяжей их арматурной стали [1, п.3,4]; γс=0,9 – коэффициент условия работы согласно [3,табл.6]; γn=0,95 – коэффициент надежности по назначению. Принимаем тяж диаметром d= 18 мм. Fфакт=0,254*10-3 > Fтр=0,23*10-3 м2.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-19; просмотров: 599; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.126.51 (0.008 с.) |