Подбор сечений деревянных элементов фермы

Верхний пояс

В верхнем поясе действует продольное усилие О₁=261820 Н.

q=(g+S)=(2550,15+9088) =11638,15 Н/м.

Для уменьшения положительного момента М_q узлы фермы А, В и Б решены с внецентренным приложением продольной силы, в результате чего в панелях верхнего пояса возникают отрицательные моменты М_N.

Задаёмся сечением верхнего пояса фермы, с учётом сортамента на пиломатериалы по ГОСТ 24454-80, из 20 досок 32´150 мм (до фрезерования).

После фрезерования досок по пластям, с учётом рекомендаций [8], получим слои толщиной δ=32–6=26 мм. Припуски на фрезерование боковых поверхностей элементов длиной до 12 м составляют 15 мм. При этом ширина досок верхнего пояса будет В=150–15=135мм.

Сечение верхнего пояса после механической обработки слоёв по пластям и боковых поверхностей склеенных элементов определится:

b х h =135х (20∙26)=135х520 мм.

Определим минимальную длину площадок смятия в опорном узле А, промежуточном узле В и коньковом узле Б фермы.

Минимальная длина площадки смятия в опорном узле А и промежуточном узле В:

Длина площадок смятия в коньковом узле Б:

где

Принимая эксцентриситеты сил в узлах верхнего пояса е₁, е₂, е₃ равными между собой и приравнивая напряжение в сечении пояса по середине и по краям панели (задаваясь ξ=0,75), величину рационального эксцентриситета вычислим по формуле:

 

м.

Принимаем е=0,125 м. При этом длины площадок смятия в каждом узле будут равны 270 мм (рисунок 2.6.1).

Рисунок 2.6.1 – Определение эксцентриситетов (е₁;е₂;е₃) продольного усилия в верхнем поясе.

Для принятого сечения верхнего пояса 135´520 мм расчётная площадь:

F_расч=0,135∙0,520=0,0702 м².

Расчётный момент сопротивления площади сечения определится:

W_расч=b∙h²/6=0,135∙0,520²/6=0,00608 м³.

Гибкость пояса в плоскости фермы:

Проверяем верхний пояс на прочность, как сжато-изгибаемый элемент при полном загружении его постоянной и временной снеговой нагрузкой по формуле:

Здесь R_с = 14,175 МПа – расчетное сопротивление древесины второго сорта сжатию согласно таблице 3[1].

59030 Н·м 32727,5 Н·м 32727,5 Н·м 26302,5 Н·м

gcosα=2364,46 Н/м S=9088 Н/м

е=125мм

е=125мм

Рисунок 2.6.2 – Расчетная схема верхнего пояса фермы

Величина М_д в соответствии с расчётной схемой, приведённой на рисунке 2.6.2, определяется из выражения:

где

к _н = 0,81+0,19∙ξ=0,81+0,19∙0,842=0,97;

M_N = ∙0,125 =32727.5 Н∙м.

т.е. условие прочности выполняется.

При одностороннем загружении снегом слева продольное усилие в верхнем поясе О₁=204440 Н.

Изгибающий момент от продольной силы равен:

M_N = 204440∙0,125=25555 Н·м.

к _н=0,81+0,19∙ξ=0,81+0,19∙0,877=0,977;

Напряжение в верхнем поясе определится по формуле:

т.е. условие прочности выполняется.

Согласно п. 8.24. [1] в клееных сжато-изгибаемых элементах допускается сочетать древесину двух сортов, используя в крайних зонах на высоте поперечного сечения не менее 0,17h более высокий сорт пиломатериала. Принимаем все сечение из древесины 2 сорта.

Компоновка поперечного сечения панелей верхнего пояса показана на рисунке 2.6.3.

Рисунок 2.6.3 – Компоновка поперечного сечения верхнего пояса

Расчёт панелей верхнего пояса фермы на устойчивость плоской формы деформирования не производим по двум причинам: во-первых, прогоны связывают последние по всей длине и раскрепляют сжатую кромку; а во-вторых, соотношение высоты и ширины сечения меньше 5,0.

Сама конструкция покрытия, состоящая из клеефанерной плиты, является геометрически неизменяемой системой.

Стойка ВД

Ширину поперечного сечения стойки принимаем равной ширине верхнего пояса – 135 мм.

Из условия смятия древесины поперёк волокон определим высоту сечения стойки:

где R_{см 90}=2,7 МПа – расчётное сопротивление древесины смятию поперёк волокон в узловых примыканиях элементов.

Принимаем сечение стойки 135´(10∙26)=135´260 мм.

Для принятого сечения стойки 135´260 мм площадь сечения:

F_расч=0,135∙0,260=0,0351м².

Проверяем стойку на устойчивость: