Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Подбор сечения верхнего сжатого пояса↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 9 из 9 Содержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Определяем требуемую площадь сечения: – коэффициент устойчивости, при центральном сжатии, определяется по таблице 11 Приложения (т.К1 Приложения, [1]) в зависимости от условной гибкости и типа кривой устойчивости. Условная гибкость стержня определяется по формуле: где: гибкость стержня. Гибкость стержня определяется для двух вариантов: ̶в плоскости фермы: ̶из плоскости фермы: где, ix и iy – радиусы инерции сечения стержня. Типы кривой устойчивости определяются по таблице 15 Приложения (т.1.4.1, [1]) в зависимости от типа поперечного сечения. Для первоначального определения необходимо задаться гибкостью стержня, которая должна быть меньше предельной, по таблице 8 Приложения (т.1.9.9,[1]): для поясов и опорных раскосов для элементов решетки N – расчетное усилие в рассматриваемом элементе, кН; коэффициент условий работы. Задаемся гибкостью равной 100. Отсюда условная гибкость:
Затем по таблице 11 Приложения, (т.К1 Приложения, [1]), интерполируя, получим коэффициент устойчивости для кривой устойчивости «с» и определим требуемую площадь сечения:
Из сортамента выбираем тавр Т30ШТ3 Определяем гибкости и Так как расчетные длины для элементов верхнего пояса одинаковы в обеих плоскостях, гибкость определяется по меньшему радиусу инерции
Предельно допустимая гибкость определяется по таблице 8 Приложения (т.1.9.9,[1]):
Производим проверку устойчивости:
Устойчивость обеспечена.
Подбор сечения нижнего растянутого пояса Определяем требуемую площадь сечения:
Из сортамента выбираем тавр Т17,5ШТ2 Предельную гибкость определяем по таблице 28 Приложения (т.1.9.10, [1]), Производим проверку прочности по формуле (п.1.4.1, [1]):
Прочность обеспечена.
Корректировка высоты фермы и определение геометрических длин раскосов и стоек Генеральными размерами ферм являются расчетный пролет (длина фермы) – l0 и высота фермы – h. После определения сечения поясов корректируем высоту фермы (на опоре): расстояние от оси до внешней грани полки тавра верхнего пояса; расстояние от оси до внешней грани полки тавра нижнего пояса. Принимаем h = 306 см. При определении геометрической длины раскосов следует учитывать уклон 1,5%. Расчетная длина сжатых стержней в плоскости фермы: опорного раскоса: промежуточных раскосов: стоек: Расчетная длина растянутых раскосов: Опорный раскос а – б (стержень сжат) Задаемся гибкостью Прочность обеспечена.
Раскос б – в (стержень растянут) Прочность обеспечена.
Раскос г – д (стержень сжат) Задаемся гибкостью
Прочность обеспечена. Раскос д – е (стержень растянут)
Прочность обеспечена. Раскос ж – з (стержень сжат) Прочность обеспечена. Стойка 2 – а (стержень сжат) Прочность обеспечена. Стойка в – г (стержень сжат) Прочность обеспечена. Стойка е – ж (стержень сжат) Прочность обеспечена. Таблица подбора сечений стержней ферм Таблица 3.2.
Расчет сварных швов Исходные данные: сварка полуавтоматическая; сварочная проволока Св – 08Г2С диаметром , (Таблица 30 Приложения (т.1.3.3, [1])) (Таблица 22, Приложения (т.1.12.2, [1]). Элементы решетки в сварных фермах крепятся к поясам и фасонкам сварными угловыми швами (рис 3.2.4), рассчитываемыми на прочность при условном срезе по металлу шва и металлу границы сплавления. Швы выполняются полуавтоматической или ручной сваркой. Типы сварочной проволоки и электродов принимаются соответственно выбранной марки стали по таблице 29 Приложения (Приложение т.Ж1, [1]).
Рис. 3.2.4 Крепление элементов решетки в фермах к поясам и фасонкам сварными швами
При расчете необходимо определить катет и длину сварного шва. Рекомендуется задаться катетами швов и рассчитать их длину. Размеры сварных угловых швов и конструкция соединения должны удовлетворять таким требованиям: а) катет углового шва (рис. 3.2.5) должен удовлетворять требованиям расчета и быть, как правило, не меньше отмеченного в таблице23 Приложения (т.1.12.1, [1]); катет шва в тавровом двустороннем, а также внахлёст и угловому соединениях допускается принимать меньше указанного в таблице 23 Приложения(т.1.12.1, [1]), но не меньше 4 мм, при этом размеры шва должны обеспечивать его несущую способность, которая определяется расчетом. Производственным контролем должно быть установленное отсутствие дефектов, в том числе технологических трещин; б) катет углового шва (рис. 3.2.5, а) не должен превышать 1,2 t, где t – наименьшая из толщин свариваемых элементов; катет шва, проложенный вдоль закругленной кромки фасонного проката толщиной t, как правило, не должен превышать 0,9 t; в) расчетная длина углового шва должна быть не меньшей чем 4 и не меньше, чем 40 мм; г) режим сварки следует выбирать так, чтобы форма шва (рис. 3.2.5, б, в) удовлетворяла таким условиям: для углового шва – b/h ³ 1,3; для стыкового однопроходного шва – b/h ³ 1,5; д) расчетная длина флангового шва должна быть не больше, чем за исключением швов, в которых усилие действует вдоль всей длины шва (здесь – коэффициент, который принимается по таблице 22,23 Приложения (т.1.12.1,2, [1]). е) размер внахлёст должен быть не менее чем пять толщин самого тонкого из свариваемых элементов; ж) соотношение размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило, 1:1; при разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы с неодинаковыми катетами; при этом, катеты, которые прилегают к более тонкому элементу в соединении должны удовлетворять требования п. б), а катеты, которые прилегают к более толстому элементу в соединении, – требования п. а); з) в сварных стыках элементов, которые перекрываются накладками, фланговые угловые швы следует не доводить до оси стыка не менее как на 25 мм; и) в конструкциях 1-ой и 2-ой групп угловые швы следует, как правило, выполнять без усиления с плавным переходом к основному металлу; к) сварные стыки с накладками следует выполнять по рис.3.2.6, а; л) расстояние между параллельными сварными соединениями элементов конструкций следует устанавливать не меньше и 100 мм, где – толщина детали; приваривание ребер жесткости и элементов решетчатых конструкций необходимо выполнять в соответствии с рис. 3.2.6, б.
Расчет сварного соединения с угловыми швами при действии продольной силы, проходящей через центр тяжести соединения, следует выполнять на срез (условный) в одной из двух расчетных плоскостей (рис 3.2.7) по формулам: –при − в плоскости наплавленного металла расчет выполняется в плоскости наплавленного металла (1.12.2 [1]) –при в плоскости металла границы сплавления (1.12.3[1]) где, – расчетная длина углового шва металла Рис 3.2.7 Расчетные сечения угловых швов. 1 – по металлу шва; 2 – по металлу границы сплавления;
Длины швов определяем по формуле: · для обушка а) по металлу шва в) по металлу границы сплавления · для пера а) по металлу шва в) по металлу границы сплавления
где: – коэффициент, определяющий долю усилия, воспринимаемую швом по обушку, (для равнобоких уголков ); b –ширина полки уголка; –расстояние от обушка до центра тяжести уголка; –количество швов по обушку (по перу), – для парных уголков; Rwf –расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу шва, кH/см2; – расчетное сопротивление угловых швов срезу по границе сплавления; – нормативное временное сопротивление стали.
Опорный раскос (а-б): Толщина фасонки 14 мм, так как N= 699,13 кН. Толщина уголков 12 мм; Максимальные катеты по обушку и перу уголка: Принимаем Длина шва по обушку: – количество швов для парных уголков. Принимаем Длина шва по перу: Принимаем
Раскос б – в Толщина фасонки 12 мм, так как N = 503,69 кН. Толщина уголков 8 мм, Принимаем: Длина шва по обушку: Принимаем Длина шва по перу: Принимаем Стойка в – г (е – ж) Толщина фасонки 6 мм, так как N = 108,4 кН Толщина уголков 6 мм.
Принимаем Длина шва по обушку: Принимаем Длина шва по перу: Принимаем Раскос г – д Толщина фасонки 10 мм, так как N = 350,69 кН. Толщина уголков 8 мм. Принимаем Принимаем Принимаем Раскос д – е Толщина фасонки 8 мм, так как N = 196,34 кН. Толщина уголков 5 мм. Принимаем Принимаем Принимаем Раскос ж – з Толщина фасонки 6 мм, так как N = 49 кН. Толщина уголков 5 мм. Принимаем Принимаем Принимаем Нижний пояс (крайняя опорная панель). Толщина фасонки14 мм. Результаты расчетов швов сводим в таблицу 3.5 Таблица 3.5
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-09-20; просмотров: 655; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.116.37.200 (0.01 с.) |