Напряженно-деформированное состояние

И УШИРЕНИЕ ПОЛОСЫ

Особенности расчета уширения полосы при прокатке

 

Напряженное состояние полосы при прокатке характеризуется объемной схемой с тремя сжимающими напряжениями. Такая схема является основной при простом случае прокатки.

Схема деформированного состояния полосы также является объёмной и характеризуется одной деформацией сжатия и двумя деформациями удлинения.

Однако существуют условия прокатки, при которых уширение полосы практически отсутствует. Это наблюдается, например, при прокатке широких листов. В таких случаях деформированное состояние полосы является плоским, а схема деформированного состояния представляет собой одну деформацию сжатия и одну деформацию удлинения.

Зная схему напряженно-деформированного состояния металла при прокатке, можно определить интенсивность его течения в продольном или поперечном направлении.

Учитывая то, что интенсивность поперечного течения металла зависит от параметра b₀/h₀, В.С.Смирновым была предложена формула для определения схемы напряженного состояния металла при прокатке:

– для объемной схемы деформации справедливо следующее неравенство

– для схемы плоской деформации

.

Примеры расчета

Пример 1. В черновой клети ТЛС 5000 прокатывают листовой слиток из стали 12ХН3МДА толщиной 780 мм, нагретый до 1200ºС. Валки стальные, скорость прокатки 2,16 м/с. Определить минимально возможную ширину слитка, при которой уширение будет практически отсутствовать.

Решение.

1. Вычисляем коэффициент контактного трения при прокатке слитка

f = 1,05 – 0,0005 T – 0,056 v = 1,05 – 0,0005×1200 – 0,056×2,16 = 0,329.

2. Уширение практически отсутствует при условии плоскодеформированной

схеме прокатки, когда выполняется следующее неравенство . Тогда

b₀ ³ = 1102 мм» 1,1 м.

Пример 2. Определить необходимость расчета уширения полосы из стали 45 после прокатки её при следующих условиях: температура прокатки 1180ºС, размеры полосы до прокатки h₀ = 100 мм и b₀ =120 мм, толщина полосы после прокатки h₁ = 60 мм. Рабочие валки из отбеленного чугуна диаметром 300 мм. Скорость прокатки 2,4 м/с.

Решение.

1. Находим коэффициент контактного трения при прокатке

f = 0,94 – 0,0005 T – 0,056 v = 0,94 – 0,0005×1180 – 0,056×2,4 = 0,215.

2 Уширение необходимо рассчитывать при объемной схеме напряженно-деформированного состояния металла, которое можно определить исходя из неравенства . Проверяем данное неравенство на его соответствие объемной схеме деформирования

или 1,2 £ 2,17.

Неравенство выполняется. Значит необходимо рассчитывать уширение полосы.

3. Определяем абсолютное и относительное обжатие в проходе

Dh = h₀ – h₁ = 100 – 60 = 40 мм; e = = = 0,4.

4. Вычисляем длину дуги захвата металла валками

= 109,54 мм.

5. Находим величину уширения полосы

Db = 0,4 e l_d = 0,4 × 0,4 × 109,54 = 17,53 мм» 18 мм.

Пример 3. Определить влияние обжатия и диаметра валков на уширение при прокатке полосы толщиной 100 мм в валках диаметром 300, 700 и 1100 мм, если обжатия принимают следующие значения 5, 10, 15, 20 и 25 мм. Построить графики зависимости уширения от обжатия и диаметра валков и проанализировать полученные результаты.

Решение.

Рассмотрим случай, когда ∆h = 5 мм, а диаметр валков 300 мм.

1. Находим относительное обжатие полосы

= 0,05.

2. Вычисляем длину захвата металла валками

l_d = = 27,39 мм.

3. Определяем величину уширения

∆b = 0,4 ε l_d =0,4∙0,05∙27,39 = 0,55 мм.

Для остальных случаев прокатки расчеты проводится аналогично. Данные расчета сведены в табл. 4.1 и отображены на рис. 4.1.

 

Таблица 4.1.