Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Проверка устойчивости верхней части колонныСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатого элемента постоянного сечения в плоскости действия момента выполняем по формуле: N1/(φe*A0)≤Ry*γc, φe – коэффициент определяемый по табл. 74 СНиП II-23-81* и зависящий от условной гибкости =λx*(Ry/E)0.5 и приведенного относительного эксцентриситета mеf определяемого по формуле: mef x=η*mx, где η – коэффициент влияния формы сечения,определяемый по табл. 73 СНиП II-23-81*, mx=Mx/(N1*ρx) – относительный эксцентриситет. λx=lx2/ix=21600/291=74.2. =74.2*(240/206000)0.5=2.53, 0< <5 mx=765.853*103/(646.32*242)=4.90. Аf/Аw=5040/6640=0.76≈0.5. Коэффициент влияния формы сечения: η=(1,75-0,1*mx)-0,02*(5-mx)* , η=(1,75-0,1*4.90)-0,02*(5-4.90)*2.53=1.26. mef x=1.26*4.90=6.15. По таблице 74 СНиП II-23-81* находим φe=0.173. σ=646.32/(0.173*240)=223.4 МПа < Ry=240 МПа. Недонапряжение: ∆=100*(240-223.4)/240=6.9 %. Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента выполняем по формуле: N1/(с*φy*A0)≤Ry*γc, где φy– коэффициент определяемый по табл. 72 СНиП II-23-81*. Определим коэффициенты с и φy. λy=ly2/iy=5400/63=86, по табл. 72 СНиП II-23-81* находим φy=0.640. Максимальный момент в средней трети расчетной длины стержня: Mx1/3=M2+(l2-ly2/3)*(M1-M2)/l2, Mx1/3=681.619+(7200-5400/3)*(-765.853-681.619)/7200=-404 кН*м. IMx1/3I>IМmax/2I=766/2=383 кН*м. Относительный эксцентриситет: mx=Mx1/3*A0/(N1*Wx), mx=-404*16720/(646.32*4045928)=2.58. При mx<5 коэффициент с, учитывающий влияние момента Мх при изгибно-крутильной форме, вычисляется по формуле: с=β/(1+α*mx), λy=86<λс=3.14*(E/Ry)0.5=3.14*(206000/240)0.5=92 => β=1, mx=2.58>1 => α=0,65+0,05*mx=0,65+0,05*2.58=0.78. c=1/(1+0.78*2.58)=0.33. Поскольку hw/tw=664/10=66.4<3.8*(E/Ry)0.5=3,8*(206000/240)0.5=111, то Aрасч=16720 мм2. σ=646.32/(0.33*0.640*16720)=182 МПа < Ry=240 МПа Недонапряжение: ∆=100*(240-182)/240=24.2 %. Подбор сечения нижней части колонны Выбор типа сечения нижней части колонны Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух ветвей, соединенных решеткой (рисунок 22). Высота сечения hн=1750 мм. Подкрановую ветвь колонны принимаем из горячекатаного двутавра с параллельными гранями полок по ГОСТ 26020-83, наружную – из составного сварного сечения из трех листов. Рисунок 22. Сечение нижней части колонны Определим ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем z0=57 мм, тогда расстояние между центрами тяжестей сечений ветвей: h0=h-z0, h0=1750-57=1693 мм. Положение центра тяжести найдем приближенно в предположении, что площади ветвей пропорциональны усилиям в них, тогда расстояние между центрами тяжести сечения подкрановой ветви и сечения всей колонны y1 и между центрами тяжести сечения наружной ветви и сечения всей колонны y2 равны: , y2=h0-y1. y1=2207.159*1693/(1986.137+2207.159)=891 мм; y2=1693-891=802 мм. Усилие в подкрановой ветви: Nв1=N3*y2/h0+M3/h0, Nв1=-3447.64*802/1693+(-1986.137)*103/1693=-2806.11 кН. Усилие в наружной ветви: Nв2=N4*y1/h0-M4/h0, Nв2=-3377.461*891/1693-2207.159*103/1693=-3081.44 кН. Требуемая площадь подкрановой ветви: Ав1=Nв1/(j*Ry), задаемся j=0.8; Ry=240 МПа. Ав1=2806.11*103/(0.8*240)=14615 мм2. Принимаем подкрановую ветвь – двутавр 60Б2 с параллельными гранями полок (ГОСТ 26020-83): Ав1=14730 мм2, ix1=49.2 мм, iy=243.9 мм, h=597 мм, b=230 мм, t=17.5 мм. Требуемая площадь наружной ветви: Ав2=Nв2/(j*Ry), задаемся j=0.737; Ry=240 МПа. Ав2=3081.44*103/(0.737*240)=17421 мм2, Для удобства прикрепления элементов решетки просвет между внутренними гранями полок принимаем таким же, как в подкрановой ветви (hвн=h-2*t=597-2*17.5=562 мм). Толщину стенки швеллера для удобства ее соединения встык с полкой надкрановой части колонны принимаем tw=18 мм; высота стенки из условия размещения сварных швов hw=650 мм. Тогда требуемая площадь полки: Af=(Aв2-tw*hw)/2, Af =(17421-18*650)/2=3960 мм2. Условие местной устойчивости полки швеллера: bсв/tf≤(0.36+0.1* )*(E/Ry)0.5≈18, Принимаем наружную ветвь – сварной швеллер с размерами: bf=220 мм, tf=18 мм (bсв/tf=12.2≤18), Af=3960 мм2, tw=18 мм, hw=650 мм, Aw=11700 мм2. Геометрические характеристики наружной ветви: Площадь сечениянаружной ветви: А в2=2*Аf+Аw, Ав2=2*3960+11700=19620 мм2. Расстояние между наружной гранью стенки швеллера и осью сечения швеллера: z0=[hw*tw*tw/2+2*Аf*(bf/2+tw)]/Ав2, z0=[650*18*18/2+2*3960*(220/2+18)]/19620=57 мм. Расстояние между осью стенкой швеллера и осью сечения швеллера: e=z0-0,5*tw, e=57-0,5*18=48 мм. Расстояние: c=tw+bf/2-z0, c=18+220/2-57=71 мм. Моменты инерции сечения наружной ветви относительно осей х2 и y: Ix2=2*tf*bf3/12+hw*tw*e2+2*bf*tf*c2, Iy=tw*hw3/12+2*tf*bf*((hвн+tw)/2)2. Ix2=2*18*2203/12+650*18*482+2*220*18*712=59504063 мм4. Iy=18*6503/12+2*18*220*((562+18)/2)2=1078009500 мм4. Радиусы инерции сечения наружной ветви относительно осeй х2 и y: ix2=(Ix2/Ав2)0,5, iy=(Iy/Ав2)0,5. ix2=(59504063/19620)0,5=55 мм, iy=(1078009500/19620)0,5=234 мм. Уточняем положение центра тяжести сечения колонны: h0=hн-z0=1750-57=1693 мм; y1=Ав2*h0/(Ав1+Ав2)=19620*1693/(14730+19620)=967 мм; y2=h0-y1=1693-967=726 мм. Уточняем усилия в ветвях колонны. Усилие в подкрановой ветви: Nв1=-3447.64*726/1693+(-1986.137)*103/1693=-2651.59 кН. Усилие в наружной ветви: Nв2=N4*y1/h0-M4/h0=-3377.461*967/1693-2207.159*103/1693=-3232.86 кН. Рисунок 23. Сечение нижней части колонны
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-12-17; просмотров: 692; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.117.254.202 (0.006 с.) |