Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Метод расчета «устойчивой прочности» гибких сжатых железобетонных элементов с использованием понятия условной критической силы.Содержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Метод «устойчивой прочности» относится к методам второй группы. Если принять, что упругая линия внецентренно сжатого элемента с шарнирными закреплениями по концам имеет вид синусоиды, т.е. (10.17) где f – прогиб элемента в середине пролета, то дополнительный изгибающий момент, вызванный действием продольного изгиба, составит: . (10.18) Тогда полный прогиб а в общем случае можно определить из уравнения: , (10.19) где: а0 – начальный прогиб, вызванный действием поперечной нагрузки; – момент от единичной силы, приложенной в середине пролета по направлению искомого перемещения. Полный момент в середине пролета составит: , (10.20) где MSd,0 – момент в середине пролета от поперечной нагрузки. , (10.21) где: . (10.22) Принимая во внимание, что – это, по существу, Эйлерова критическая сила Ncrit, указанная формула может быть записана в виде: . (10.23) Значение критической силы Ncrit для железобетонного элемента можно рассматривать как сумму критических сил для бетонного сечения Ncrit,c и арматуры Ncrit,s. На основании экспериментальных исследований с учетом специфики железобетона (неупругой работы, особенно в стадиях, близких к разрушению) для определения критической силы Ncrit нормы используют формулу, предложенную Е.А. Чистяковым и К.Э. Талем: , (10.24) где: Jc и Js – соответственно моменты инерции бетонного сечения площадью Ас и арматуры As; . (10.25) При применении данной формулы значения e0/h должны приниматься не менее граничных значений: и . (10.26) Ползучесть бетона учитывается коэффициентом klt, равным: , (10.27) где: NSd,lt – продольная сила от длительно действующей части нагрузки; j(¥, t0) – предельное значение коэффициента ползучести для бетона. Влияние гибкости сжатого элемента несмещаемого каркаса на его несущую способность учитывают путем расчета его прочности как внецентренно сжатого элемента с учетом увеличения изгибающих моментов для сечений у концов рассматриваемого элемента и в середине трети его длины соответственно по формулам: , но не менее М1, (10.28) , (10.29) , ,
где М1 – момент у рассматриваемого конца элемента; М2 – максимальный момент в пределах средней трети длины элемента. Для ступенчатых колонн за отдельный элемент принимают часть колонны с постоянными размерам поперечного сечения. , (10.32) где Mmax – наибольший из изгибающих моментов в опорных сечениях колонн (всегда положительный); Mmin – меньший момент (может быть обоих знаков). Полный расчетный эксцентриситет продольной силы NSd, определенный с учетом продольного изгиба, составит: , , (10.33) где: ea – случайный эксцентриситет, принимаемый в зависимости от типа конструкции, длины элемента lcol и высоты сечения (по большему значению): – в плосконапряженных (балках-стенках) и каркасных системах с несмещаемыми узлами; lcol – расстояние между точками закрепления элемента; для консольных элементов lcol = l0; – в каркасных системах со смещаемыми узлами; для элементов «n»-го этажа считая от верхнего; ea = 10 мм – для монолитных конструкций стен, оболочек, а также 20 мм – для сборных элементов, за исключением стен и оболочек; , здесь h – высота сечения элемента в плоскости действия расчетного момента; – эксцентриситет, определяемый из статического расчета: здесь MSd – полный расчетный момент в сечении, вычисленный по деформационному расчету или с приближенным учетом продольного изгиба. Расчетная длина колонн смещаемых каркасов определяется в соответствии с ранее изложенными положениями. При гибкости l≤22 влияние продольного изгиба можно не учитывать. Расчетный изгибающий момент M1,sd по концам колонны определяют по формуле: (10.34) где: - расчетный изгибающий момент у рассматриваемой опоры, определенный из линейно-упругого расчета от действия нагрузок, не вызывающих смещение каркаса; - то же, но от действия нагрузок, вызывающих смещение каркаса; - коэффициент увеличения момента в гибких сжатых элементах смещаемых каркасов. Изгибающие моменты от смещения рамы с учетом продольного изгиба предпочтительно определять, рассматривая упругую стержневую систему и принимая во внимание влияние продольных сил на реакции от единичных перемещений конечных элементов. Величину коэффициента допускается определять по формуле: (10.35) где: - сумма условных критических сил во всех колоннах, сопротивляющихся смещению; - сумма всех расчетных вертикальных сил в колоннах рассматриваемого этажа. 32.Полный расчетный эксцентриситет продольной силы (с учетом продольного изгиба и случайного эксцентриситета). Полный расчетный эксцентриситет при применении методов первой группы определяют по формуле: , (10.36) где: e0 – начальный эксцентриситет продольной силы, определяемый по формуле: ; (10.37) ea – дополнительный незамеренный эксцентриситет, обусловленный несовершенствами изготовления и возведения конструкции, определяемый по формуле: , (10.38) здесь: – угол отклонения (рад) сжатого элемента от вертикали, принимаемый не менее n min = 1/200; l0 – расчетная длина элемента; e2 – дополнительный эксцентриситет, обусловленный продольным изгибом элемента. Для сжатых элементов прямоугольного или круглого сечения, удовлетворяющих условиям l < 140 и l0 ³ 0,1h, максимальный прогиб e2 допускается определять по упрощенной формуле, полученной по т.н. методу «модельной стойки»: , (10.39) где: – кривизна сжатого элемента в расчетном сечении, определяемая из расчета по деформационной модели; для 15 £ l £ 35; k1 = 1для l > 35. Кривизну сжатого элемента в расчетном сечении допускается определять по упрощенной формуле, полученной в предположении, что сжатая и растянутая арматура получают деформации e sy, соответствующие пределу текучести . Тогда кривизна сечения: , (10.40) где: k2 – коэффициент, учитывающий изменение кривизны (1/r) с возрастанием продольной силы NSd, определяемый по формуле: , (10.41) здесь: Nud – усилие, воспринимаемое сечением при осевом приложении продольного усилия (10.42) Nbal – продольная сила, соответствующая наибольшему изгибающему моменту. Для прямоугольных симметрично армированных сечений: (10.43) При расчетах можно принимать k2 = 1, что обеспечивает большую безопасность конструкции; k j – коэффициент, учитывающий влияние ползучести бетона. Для бетонов классов по прочности выше С40/50 , (10.44) а для бетонов меньших классов допускается принимать k j = 1,0.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-14; просмотров: 509; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.118.1.63 (0.008 с.) |