![]() Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ![]() ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву ![]() Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Окончательно назначаем двутавр 35Ш1 ⇐ ПредыдущаяСтр 8 из 8
Расчёт оголовка колонны
Конструктивное решение опорного узла фермы дано на Рис.16. Здесь нет явно выраженного опорного ребра. Его роль играет фасонка и уголки стойки фермы. На этом же рисунке дано конструктивное решение оголовка. Строганную плиту толщиной tpl = 20 мм привариваем к фрезерованному торцу стержня колонны угловыми швами катетом kf = 7 мм (см. табл. 38* СНиП II-23-81*). Размеры плиты в плане 280х380 мм, т.е края плиты выступают за габарит сечения колонны на 20 мм с каждой стороны по высоте сечения и на 15 мм по ширине. Ширину опорных рёбер принимаем не менее
br ≥ bh /2 + tpl -tw /2 = 160/2 + 20 - 9,5/2 = 95,25 мм. Назначаем br = 100 мм,где
bh = 75+75+10 = 160 мм - габарит сечения оорного узла по ширине фермы. Здесь 75 мм - ширина полки уголка, 10 мм - толщина фасонки.
Рёбра и плиту проектируем из стали С235 (учитывая относительно небольшую нагрузку на ферму), для которой Rp = Ru = 35 кН/см2 (см. табл. 51а СНиП II-23-81*). Здесь Rp = Ru -расчётное сопротивление смятию, равное расчётному сопротивлению попределу прочности. Расчётная длина сминаемой поврхности рёбер равна:
lef = bh + tpl = 160 + 20 = 180 мм = 18 см. Рис.16. Проектирование оголовка колонны
Толщину рёбер оголовка определяем по формуле
tr = N /(lef ∙∙Rp ∙γc) = 266/(18∙35∙1) = 0,42 см = 4,2 мм. Принимая во внимание, что основная нагрузка через 2 плиты действует на стенку колонны, и роль ребра в опорном узле играет фасонка, необходимость в рёбрах отпадает.
Расчёт базы колонны
Базой называют опорную часть колонны, передающую усилия со стержня колонны на фундамент. Конструктивное решение базы зависит от типа и высоты сечения колонны, условия закрепления её в фундаменте и принятого метода монтажа колонн.
При жёстком закреплении на фундаменте базу выполняем так, как показано на Рис.17 и Рис.18.
Назначаем материал фундамента - бетон класса В15, для которого расчётное сопротивление осевову сжатию Rb = 0,85 кН/см2 (см. табл.8). Материал базы - сталь С235.
Таблица 8.
Расчётне сопротивление бетона смятию - Rb loc = α∙φb∙Rb = 1∙1,2∙0,85 = 1,02 кН/см2: где
α =1 для бетона класса не выше В25; φb =
Принимаем ширину опорной плиты B pl = Bf + (100...150) = 250 + 100 = 350 мм = 35 см.
Здесь Bf = 250 мм - ширина полки двутавра 35Ш1.
Требуемая длина плиты определяется по формуле (14.32) [Ю.И. Кудишин "Мталлические конструкции"] L pl = Здесь: N0 = N + G = 266 + 7,37 = 273,4 кН - вертикальная нагрузка на подошву колонны;
здсь G = ml∙H∙ N = 266 кН - давлние фермы на колонну (реакция опоры фермы); М = 110,5 кН∙м = 11050 кН∙см - максимальный изгибающий момент в заделке колонны (на базе колонны); Ψ = 0,75 - коэффициент, учитывающий неравномерное распределние напряжений в бетоне. Определяем фактические напряжения в бетоне фундамента по краям плиты (в районе полок колонны):
Траверсы разделяют всю площадь опорной плиты на различные участки: 1 - консольные; 2- опёрые по 3-м сторонам; 3 - опёртые по 4-м сторонам.
Участок №1
Изгибающий момент в консольном участке 1 плиты можно определить,выделив полоску шириной 1 см: М1 = Участок №2
Наибольший изгибающий момент участка плиты, опёртого по 3-м сторонам (на три канта) будет посередине свободной стороны b. Этот момент определяем по формуле:
M2 = β∙σ∙b2 = 0,04∙0,75∙252 = 18,8 кН∙см
где b = bf - длина свободного края плиты; a1 = Lpl - h = (560 - 338)/2 = 111 мм = 11,1 см (см.рис.17); Рис.17
β - коэффициент, заисящий от соотношения a1/b; при a1/b = 11,1/25 = 0,44
α
Коэффициенты для расчёта на изгиб прямоугольных пластинок, опёртых на три канта Таблица 9.
Участок №3
Расчётнй момент участка плиты, опёртого по 4-м сторонам (на четыре канта) определяется по формуле:
М3 = α∙σ∙
где:
b1 = 12 см - длина короткой стороны участка; α - коэффициент, зависящий от соотношения a2/b1 =31,3/12 = 2,6 a2 = h - 2tf = 338 -2∙12.5 = 313 мм = 31,3 см; при a2/b1 =2,6 σ = 0,40 Кн/см2 - наибольшие напряжения смятия в пластинке. Коэффициенты для расчёта на изгиб прямоугольных пластинок, опёртых на четыре канта Таблица 10.
По наибольшему из моментов определяем требуемую толщину плиты
t pl ≥
Высота траверсы hw определяется длиной угловых сварных швов, через которые усилие со стержня колонны передаётся на траверсы. Траверсы привариваемк колонне электродами Э42. Назначаем толщину траверсы t tr = 10 мм. Усилие воспринимаемое одним угловым швом:
Для 2-х швов с левой стороны (см. рис.17) колонны:
Nлев = -N0 /n + М/(0,5h
N0 = N + G = 266 + 7,37 = 273,4 кН - вертикальная нагрузка на подошву колонны; n=4 – общее число вертикальных угловых сварных швов; n1=2 – число сварных швов по одну сторону симметрии; М=Mmax=110,5 кН×м – максимальный изгибающий момент в колонне; H = 338 мм = 33,8 см; Знак «-«показывает, что усилие Nлев – усилие сж атия.
Для 2-х швов с правой стороны (см. рис.17) колонны:
Nправ = -N0 /n - М/(0,5h
Требуемая длина одного наиболее нагруженного (правого) сварного шва определяется по формуле:
βf = 0,7 – при ручной сварке (табл.34* СНиП II -23-85); Rwf = 18 кН/см2 – для сварки электродами Э42 (табл.56 СНиП II -23-85); k = kmin = 7 мм = 0,7 см (табл.38, СНиП II -23-85). Конструктивная длина шва, равная высоте траверсы: htr = Назначаем htr = 450 мм.
Рс.18
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-07; просмотров: 733; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.190.176.157 (0.033 с.) |