Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет индуктивно-емкостных фильтровСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Наиболее широко используют Г-образный индуктивно-емкостный фильтр (рисунок 24). Для сглаживания пульсации таким фильтром необходимо, чтобы xc <<RH, a xL >>хс. При выполнении этих условий, пренебрегая потерями в дросселе, получим коэффициент сглаживания Г-образного фильтра где . Для схем рисунок 5,б, в m = 2. Для fc = 50 Гц: LC1 = 10(q + l)/m2. Рисунок 24
Определив произведение LC1; Гн мкФ, необходимо найти значения L и C1 в отдельности. Одним из основных условий выбора L является обеспечение индуктивной реакции фильтра на выпрямитель, необходимой для большей стабильности внешней характеристики выпрямителя. Кроме того, при индуктивной реакции фильтра меньше действующие значения токов в вентилях и обмотках трансформатора, а также меньше габаритная мощность трансформатора. Для обеспечения индуктивной реакции необходимо, чтобы Выбрав индуктивность дросселя и зная произведение LC1; можно определить емкость C1. При расчете фильтра необходимо также обеспечить такое соотношение реактивных сопротивлений дросселя и конденсатора, при котором не могли бы возникнуть резонансные явления на частоте пульсации выпрямленного напряжения и частоте изменения тока нагрузки. Если нагрузка постоянна, то условием отсутствия резонанса является где - собственная угловая частота фильтра, равная . Это условие выполняется при q>3. Если ток нагрузки изменяется с угловой частотой , то условие отсутствия резонанса можно записать в виде где - частота тока нагрузки. Зная L, можно рассчитать или выбрать стандартный дроссель фильтра. По найденной из расчета емкости C1 можно выбрать конденсатор. При этом необходимо, чтобы мгновенное значение напряжения на нем не превышало его номинального напряжения. Для этого конденсатор следует выбрать на напряжение холостого хода выпрямителя при максимальном напряжении сети, увеличенное на 15...20%. Это необходимо для обеспечения надежной работы конденсаторов при перенапряжениях, возникающих при включении выпрямителя. Необходимо также, чтобы амплитуда переменной составляющей напряжения на конденсаторе не превышала предельно допустимого значения. П-образный CLC фильтр (рисунок 24) можно представить в виде двухзвенного фильтра, состоящего из емкостного звена с емкостью С0 и Г-образного звена с L и C1. При расчете П-образного фильтра емкость С0 и коэффициент пульсации напряжения на емкости С0 известны из расчета выпрямителя. Коэффициент сглаживания Г-образного звена фильтра равен отношению коэффициентов пульсаций напряжения на емкости С0 и сопротивлении нагрузки. Зная коэффициент сглаживания Г-образного звена, можно определить произведение LC1. В П-образном фильтре наибольший коэффициент сглаживания достигается при С0 = C1 Индуктивность дросселя L определяем по ранее приведенной формуле. Расчет резистивно-емкостных фильтров В выпрямителях малой мощности в некоторых случаях применяются фильтры, состоящие из резистора и конденсатора (рисунок 25). В таком фильтре теряется относительно большое напряжение и соответственно имеют место значительные потери энергии в резисторе Rф, но габаритные размеры и стоимость такого фильтра меньше, чем индуктивно-емкостного. Коэффициент сглаживания Г-образного RC фильтра . Рисунок 25
Выражая R в омах, С в микрофарадах, получаем для fc = 50 Гц Сопротивление резистора R4 определяется с учетом КПД фильтра. Оптимальный КПД имеет порядок 0,6...0,8. При КПД, равном 0,8, Rф= 0,25RH. Емкости определяются по формуле С1 = 16Ioq/(mU0), где I0-ток нагрузки, мА. При RФ = 0,25 RH напряжение на входе фильтpa U0=l,25Uн. Расчет П - образного резистивно-емкостного фильтра (рисунок 6) проводится, как и в случае П - образного LC фильтра, разделением этого фильтра на емкостной С0 и Г-образный LC1 фильтр. Активные фильтры Миниатюрные активные фильтры весьма удобны и успехом заменяют громоздкие и тяжелые LC-фильтры в переносной полупроводниковой радиоаппаратуре. В активных фильтрах последовательно или параллельно с нагрузкой включается транзистор, роль которого соответствует роли дросселя или резистора в фильтрах LC и RC, причем чаще используется последовательное соединение транзистора и нагрузки. На рисунке 26, а приведена схема фильтра, аналогичного П - образному фильтру C1 L C2, с последовательным включением нагрузки в коллекторную цепь транзистора. Рисунок 26 - Схемы фильтров на транзисторах (а—в), выходные характеристики транзистора (г)
Рабочую точку транзистора выбирают на нелинейном участке выходной характеристики А В (рисунок 26, г, точка 1), где сопротивление транзистора для переменного тока , значительно больше, чем сопротивление для постоянного тока, которое равно . Поэтому на транзисторе выделяется переменная составляющая выпрямленного напряжения U~, а напряжение и ток нагрузки будут постоянными. В цепь базы транзистора включено звено R1 CБ с постоянной времени >>Т, и поэтому напряжение на конденсаторе СБ за период частоты пульсаций существенно не меняется, что обеспечивает постоянство тока эмиттера. Положение рабочей точки на характеристике транзистора (рисунок 26, г) определяется сопротивлением резисторов R2/R1, причем последний способствует термостабилизации рабочей точки. Конденсаторы С1 и С2 вместе с транзистором образуют П - образный сглаживающий фильтр. Недостатком такой схемы фильтра является влияние изменения нагрузки на выходное напряжение U0/H. Чаще применяют схемы транзисторных фильтров, в которых нагрузка включена в цепь эмиттера (рисунок 26,б). Положение рабочей точки выбирается с помощью делителя напряжения R1 R2, причем ток делителя должен быть больше тока базы, чтобы изменение тока базы не влияло на положение рабочей точки на характеристике транзистора. Конденсатор СБ служит для сглаживания пульсаций на базе транзистора. Для увеличения коэффициента сглаживания фильтра данного вида питание базы транзистора может производиться через двухзвенный RC-фильтр (рисунок 26, в). На входе активных фильтров включается конденсатор С1, а параллельно нагрузке (на выходе выпрямителя)- конденсатор С2 сравнительно небольшой емкости (рисунок 26, а). Эти меры служат для сглаживания высокочастотных составляющих пульсирующего напряжения, а также для устранения наводок и импульсных помех, возникающих вследствие наличия паразитной емкости транзистора. Коэффициент сглаживания Г-образной части фильтра схемы без конденсатора на входе , где —коэффициент передачи по току транзистора в схеме с общим эмиттером; —сопротивление транзистора переменному току, ri находится по характеристике транзистора (рисунок 26,г). Коэффициент сглаживания для схемы на рисунок 26, б в котором , а rK—сопротивление коллектора транзистора в схеме с общим эмиттером; h11Э—входное сопротивление транзистора в схеме с общим эмиттером в режиме большого сигнала; R1 и R2 выбираются из условия получения минимального UКЭ выбранного транзистора и обеспечения минимального выходного сопротивления фильтра. Для уменьшения выходного сопротивления необходимо насколько возможно, снизить значения R1 и R2, однако при этом уменьшится коэффициент сглаживания фильтра, что вызовет необходимость увеличения емкости конденсатора. Применение составного транзистора (рисунок 27) позволяет согласовать низкоомную нагрузку с высокоомным RС-фильтром. Кроме того, составные транзисторы позволяют увеличить сопротивление транзистора фильтра переменному току и, следовательно, улучшить сглаживающие свойства этого фильтра. Рисунок 27 - Схема фильтра на составном транзисторе
Для нормальной работы фильтра при изменениях нагрузки и температуры необходимо правильно выбрать ре-торы делителя R1 и R2 и резисторы смещения R3 и R4. О выборе элементов делителя говорилось выше; резисторы смещения R3 и R4 подбираются таким образом, чтобы ток, протекающий по каждому из них, был больше тока IК.мах транзистора, в базу которого включен этот резистор. Достоинства транзисторных фильтров: большие значения коэффициента сглаживания и сопротивления для низкочастотных составляющих. Недостатки транзисторных фильтров: низкий КПД и резко выраженная зависимость коэффициента сглаживания от температуры.
Контрольные вопросы 1. При каких параметрах нагрузки выпрямителя наиболее эффективен емкостный фильтр, а при каких — индуктивный? Ответ пояснить. 2. Какое преимущество имеет LC-фильтр перед фильтрами, состоящими из отдельных элементов С и L? Ответ пояснить. 3. При каких параметрах нагрузки целесообразно применение RC-фильтра? Ответ пояснить. 4. Какие схемы транзисторных фильтров Вы знаете? Каково назначение транзисторов, резисторов и конденсаторов в этих схемах? 5. Каковы достоинства и недостатки транзисторных фильтров? В каких случаях их применение ограничено?
Расчет трансформаторов Маломощные силовые трансформаторы при их массовом производстве проектируют и изготовляют на стандартных сердечниках, составляющих унифицированные ряды. Рисунок 28
Для питания аппаратуры от сети 50 Гц широко применяются трансформаторы броневого и стержневого типов. По технико-экономическим показателям предпочтительны трансформаторы стержневого типа, выполненные на стандартных магнитопроводах оптимальной формы. Броневая конструкция практически равноценна стержневой по массе, но уступает по объему и стоимости. Несмотря на эти недостатки для малых мощностей (до 100...200 В-А) при напряжениях менее 1000 В, отдают предпочтение броневым трансформаторам, как более простым по конструкции. При мощности в несколько сотен вольт-ампер наиболее перспективными являются стержневые трансформаторы с двумя катушками на ленточных магнитопроводах оптимальной формы (рисунки 28-30). Рисунок 29 Рисунок 30
Заданными величинами при расчете трансформатора (рисунок 31) являются напряжение питающей сети U1 (В); напряжения вторичных обмоток U2, U3...(B); токи вторичных обмоток I2, I3,…(А); частота тока сети питания fc (Гц).
Рисунок 31
Расчет трансформатора проводится в следующем порядке: 1. Определяем ток первичной обмотки трансформатора I1=I1(2)+I1(3)+…+I1(n). Составляющие тока первичной обмотки, вызванные токами вторичных обмоток, нагруженных на выпрямители, определяются по формулам, приведенным в таблицах 3 и 4 раздела «Расчет выпрямителей». Составляющие, вызванные токами вторичных обмоток, при резистивной нагрузке равны I1(n)=InUn/U1, где n > 2-порядковый номер обмотки. 2. Определяем габаритную мощность трансформатора Sг=(U1I1+U2 I2+…+Un In)/2 Здесь - КПД, значение которого для маломощных трансформаторов находится в пределах 0,75...0,95 (рисунок 30). 3. По габаритной мощности трансформатора по справочнику выбираем магнитопровод на данную мощность. Стандартный магнитопровод можно выбрать также по произведению SCT SOK, см4, где SCT и SOK-площадь поперечного сечения стержня магнитопровода и площадь окна (SCT = ba; SOE = ch); SСТSOE = Sr 102/(2,22fcBjkMkC ). Для броневых и стержневых трансформаторов, выполненных на пластинчатых магнитопроводах из горячекатаной стали, индукцию в стержне сердечника можно принять в пределах В = 1,2...1,3 Т. В трансформаторах, выполненных на ленточных сердечниках из холоднокатаной стали, В = 1,5...1,65 Т. Плотность тока j в проводах обмоток транс форматора может составлять 3,5...4,5 А/мм2 для трансформаторов мощностью до 100 BА и 2,5...3,5 А/мм2 для трансформаторов мощностью от 100 до 500 ВА. Значения kм и kС – коэффициентов заполнения медью окна сердечника и коэффициента заполнения сталью площади поперечного сечения стержня магнитопровода находятся из таблиц 11.1 и 11.2.
Таблица 11.1 - Значения коэффициентов заполнения медью окна сердечника kM при fc = 50 Гц:
Таблица 11.2 - Значения коэффициентов заполнения сталью площади поперечного сечения стержня магнитопровода:
КПД определяем из рисунка 32. Рисунок 32
Определив SCT SOК, выбираем стандартный магнитопровод, у которого данное произведение больше или равно расчетному. Выбрав из таблиц магнитопровод, находим его основные размеры. 4. Определяем число витков обмоток трансформатора Падение напряжения находим на рисунке 33. Рисунок 33
5. Определяем диаметр проводов обмоток трансформатора (без учета толщины изоляции) Выбираем марку провода и определяем диаметры проводов обмоток трансформатора с учетом толщины изоляции d1из, d2из …dn.из. Обмотки маломощных низковольтных трансформаторов выполняются в основном из проводов с эмалевой изоляцией (ПЭ, ПЭВ-1, ПЭВ-2). 6. Определяем толщину обмоток трансформатора и проверяем, умещаются ли они в окне выбранного сердечника.
|
|||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-09-19; просмотров: 2849; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.149.247.223 (0.014 с.) |