Коэффициенты для расчета на выносливость

Таблица Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста	Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235	С325-С390
1 По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными, обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов	1,0	1,0
2 То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой:
а) нормального качества	1,1	1,2
б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная)	1,0	1,0
3 По основному металлу деталей в сечениях:
а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (рисунок Ц.1)	1,3	1,5
б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рисунок Ц.2)	1,1	1,3
в)брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (рисунок Ц.3)	1,3 mf	1,5 mf
г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов, у которых:
непосредственно перекрытая часть сечения (2 Av) составляет не менее, %: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (рисунок Ц.4)	1,4 mf	1,6 mf
непосредственно перекрытая часть сечения (2 Av) составляет не менее. %: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (рисунок Ц.4)	1,5 mf	1,7 mf
д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухстенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2 Av) составляет (рисунок Ц.5), % общей площади сечения:
60 и более	1,6 mf	1,8 mf
менее 60	1,1 mf	1,9 mf
е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (рисунок Ц.6)	2,2 mf	2,5 mf
4 По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины)	1,5	1,8
5 По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов:
а) одинаковой толщины и ширины	1,0	1,0
б) разной ширины в сечении по более узкому листу	1,2	1,4
в) разной толщины в сечении по более тонкому листу	1,3	1,5
г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей площадью	1,6	1,9

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста	Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235	С325 - С390
6 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва:
а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b: а ≥ 2 (при направлении большего катета b вдоль усилия)	2,3	3,2
б) то же, при отношении катетов b: а = 1,5	2,7	3,7
в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b: a ≥ 2	1,2	1,4
г) то же, при отношении катетов b: а = 1,5	1,6	1,9
7 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки	3,4	4,4
8 По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости:
а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке:
ручной	1,6	1,8
полуавтоматической под флюсом	1,3	1,5
б) при механическойобработке шва фрезой	1,0	1,1
9 Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва	1,0	1,0
10 По основному металлу элементов в местах, где обрываются детал и:
а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонкй к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки	1,2	1,4
б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке	1,3	1,6
в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет, с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов	1,2	1,4
г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов	1,2	1,4

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста	Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235	С325 - С390
11 По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении:
а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также «рыбки» к нижнему поясу поперечной балки	1,1	1,3
б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки	1,3	1,5
в) «рыбки» к верхнему поясу продольной балки	1,6	1,8
12 По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва:
а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД)	1,0	1,2
б) то же, без контроля УЗД	1,2	1.4
13 По расчетному сечению углового шва:
а) лобового шва, выполненного сваркой:
ручной	2,3	3,2
автоматической и полуавтоматической под флюсом	1,9	2,4
б) флангового шва	3,4	4,4
в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения	1,5	1,7
г) продольного поясного шва балки	1,7	1,9
14 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, без механической обработки усиления	2,4	2,7
б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка	1,6	1,8
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления	1,5	1,65
15 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку:
а) выполненному ручной сваркой	6,4	7,1
б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки	3,8	4,2
16 По основному металлу листа настила ортротропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом:

Продолжение таблицы Ц.1

Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста	Эффективный коэффициент концентрации напряжений β для стали марок
С235	С325 - С390
а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсомедной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов,	1,6	1,8
б) то же, при разной толщине стыкуемых листов	1,8	2,0
в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов	1,5	1,65
г) то же, при разной толщине стыкуемых листов	1,7	1,9
17 По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной ортотропной плите:
а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с выкружками на концах радиусом 15-20 мм в стенке поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами	2,2	2,4
б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами	1,3	1,5
18 То же, в двухъярусной ортотропной плите:
а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер	1,2	1,3
б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами	1,1	1,2
19 По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стыка ортотропной плиты:
а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов	2,2	2,5
б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов	2,2	2,4
в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила	2,1	2,3
20 То же, в комбинированном стыке - сварном листа настила, болтовом в ребрах:
а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила	2,8	3,1
б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила	2,1	2,3
в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила	1,9	2,1
Примечания 1 mf- коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов и принимаемый по таблице Ц.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов n в соединении. 2 Параметр п определяется: числом поперечных рядов болтов и прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке, когда этот элемент обрывается в данном узле (Ц.3. г, д, е); общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (Ц.3. в).

Рисунок Ц.1 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечениях нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия

Рисунок Ц.2 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечениях нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие

Рисунок Ц.3 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых форм

Рисунок Ц. 4 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто но первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов

Рисунок Ц. 5 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов с односторонними накладками

Рисунок Ц. 6 - Расположение проверяемого на выносливость расчетного сечения А-А по основному металлу в сечении брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении к узлу или в стыке одностенчатых элементов с односторонними накладками

Таблица Ц.2

Устройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, винтовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений	Эффективный коэффициент концентрации напряжений β s
1 Анкеры клинового типа	1,1
2 Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом	1,3
3 Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби	1,1
4 Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку:
при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении q = N / r ≤ 1 МН/м	1,2
при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной t ≥ 1 мм и поперечном давлении q = N / r ≤ 2 МН/м	1,2
5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении:
q ≤ 1 МН/м и непосредственном контакте с канатом	1,1
q ≤ 2 МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной / >1 мм	1,1
Обозначения, принятые в таблице Ц.2: N - усилие в канате, МЫ: r - радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве.

Таблица Ц.3

N	1-3	4-6	7-8	9-10	11-15	16 и более
mf	1,00	1,05	1,12	1,16	1,20	1,23

Приложение Ш
(обязательное)