Сталежелезобетонные конструкции

Общие положения

9.1 Нормы настоящего раздела необходимо соблюдать для пролетных строений, в которых железобетонная плита объединена со стальными главными балками, фермами или балками проезжей части для совместной работы.

9.2 Для железнодорожных мостов следует применять сталежелезобетонные пролетные строения со сплошной стенкой балочно-разрезной системы с ездой поверху.

9.3 Требования к качеству и расчетные характеристики материалов сталежелезобетонных конструкций, а также не предусмотренные в настоящем разделе указания по расчету и конструированию следует принимать согласно разделам 5 - 8.

Расчеты

Основные положения

9.4 Расчеты следует выполнять, как правило, исходя из гипотезы плоских сечений, без учета податливости швов объединения стальной и железобетонной частей. Податливость швов объединения необходимо учитывать для балок пролетом менее 8 м и решетчатых ферм с панелями менее 8 м.

9.5 В расчетах сталежелезобетонных конструкций следует применять коэффициент приведения n_b = E_st / E_b, здесь Е_st = 2,06·10⁵ МПа - модуль упругости конструкционного металла стальной части, Е_b - модуль упругости бетона при сжатии и растяжении, определяемый по 7.32.

9.6 Состав расчетов и виды учитываемых в них неупругих деформаций следует принимать по таблице 9.1. Как правило, неупругие деформации надлежит также учитывать при определении усилий в элементах статически неопределимых систем. Допускается приближенный учет неупругих деформаций бетона с использованием при этом условных модулей упругости по приложениям Щ и Э.

Таблица 9.1

Нагрузки и воздействия	Неупругие деформации, учитываемые в расчетах
по проч­ности и устой­чивости	на выносливость	по трещиностойкости	вер­ти­каль­ной и гори­зон­таль­ной жест­кости	ординат строи­тельного подъема (для конст­рукций со сборной плитой)
статически определи­мых пролетных строений железнодо­рожных мостов	пролетных строений автодорож­ных, город­ских и пе­шеходных мостов	по образова­нию трещин	по раскрытию трещин
Постоянные	kr, us	vkr, us	kr, us	kr, us	kr, us	-	kr, us
Временные	cr, pl	vkr, us	cr	wud	cr	wud	wud
вертикальные
Температурные и усадочные	cr, pl	-	-	wud	cr	-	-
Временные поперечные горизонтальные	pl	-	-	-	-	wud	-
При транспортировании, монтаже, предварительном напряжении и регулировании	wud	-	-	wud	cr	-	wud
Обозначения, принятые в таблице 9.1: kr - ползучесть бетона; us - обжатие поперечных швов сборной железобетонной плиты; vkr - виброползучесть бетона; cr - поперечные трещины в железобетоне (от всей совокупности действующих нагрузок); pl - ограниченные пластические деформации стали и бетона (от всей совокупности действующих нагрузок и только при проверке сечения); wud - без учета неупругих деформаций: тире (-) обозначает, что расчет не производится.

9.7 Ползучесть бетона необходимо учитывать при определении усилий и моментов от постоянных нагрузок и воздействий, если наибольшие напряжения в бетоне от них превосходят 0,2 R_b, где R_b - расчетное сопротивление бетона сжатию по 7.24.

При определении влияния ползучести бетона на сталежелезобетонную конструкцию следует, как правило, учитывать изгибную жесткость железобетонной части конструкции Е_bI_b.

Ползучесть бетона допускается учитывать приближенно по приложению Щ, если Е_bI_b ≤ 0,2 E_stI_s; здесь E_stI_s - изгибная жесткость стальной части конструкции.

Потери натяжения напрягаемой арматуры от ползучести бетона, а также дополнительные деформации от обжатия поперечных швов сборной железобетонной плиты следует определять по приложению Щ.

9.8 Расчет на выносливость зон железнодорожных мостов, в которых временная нагрузка увеличивает сжимающие напряжения в бетоне, следует выполнять с учетом виброползучести бетона по приложению Щ.

9.9 При расчетах на усадку бетона разгружающее влияние усадки не учитывается.

Предельную относительную деформацию усадки бетона ε_shr следует принимать равной 2·10^-4 для монолитной плиты и 1·10^-4 для сборной плиты.

Допускается уравновешенные в пределах поперечного сечения напряжения от усадки бетона определять по приложению Э.

Ползучесть бетона от усадочных напряжений допускается учитывать путем применения в расчетах условного модуля упругости бетона E_ef,shr = 0,5 E_b.

9.10 В расчетах на температурные воздействия следует учитывать разность температуры железобетонной и стальной частей сечения. Разность температуры следует определять, как правило, на основании теплофизических расчетов.

Расчеты на температурные воздействия допускается выполнять, принимая распределение температуры в сечении неизменным по длине сталежелезобетонного пролетного строения и исходя из следующих нормативных наибольших значений разности температуры t_n,max железобетонной плиты и стальной конструкции:

а) для пролетных строений со стальными балками со сплошной стенкой при езде поверху (рисунок 9.1, а):

в случае когда температура стали выше, чем железобетона, и балка подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей при наклоне их к горизонту 30° и более, - 30°С;

в случае когда температура стали выше, чем железобетона, но балка не подвергается нагреву от воздействия солнечных лучей, - 15°С;

в случае когда температура стали ниже, чем железобетона, - минус 15°С;

б) для пролетных строений с решетчатыми главными фермами при езде поверху:

в случае когда температура стальных элементов фермы выше, чем железобетона, независимо от условий освещения солнцем, - 15°С;

в случае когда температура стальных элементов фермы ниже, чем железобетона, - минус 10°С;

в) для пролетных строений с главными балками со сплошной стенкой или с решетчатыми главными фермами и расположенной между ними железобетонной плитой с ездой понизу или посредине:

в случае когда температура стали выше, чем железобетона, - 20°С;

в случае когда температура стали ниже, чем железобетона, - минус 15°С;

г) для пролетных строений железнодорожных мостов с безбалластной плитой в проезжей части и в пролетных строениях автодорожных и городских мостов с ездой поверху без (до) устройства на железобетонной плите проезжей части одежды ездового полотна в случае когда температура железобетона выше, чем стали, - 20°С.

Определение усилий и напряжений от температурных воздействий следует выполнять:

по «а» - с принятием по высоте стальной части сечения криволинейной эпюры разности температуры (рисунок 9.1, б) с ординатой в i -й точке

(9.1)

где Z_{b 1, i}, h_w - по рисунку 9.1, а, см;

по «б» и «в» - с принятием прямоугольной эпюры разности температуры по всей высоте стальной части сечения;

по «г» - с принятием криволинейной эпюры разности температуры по рисунку 9.1, в, с ординатой в i -й точке

(9.2)

где Z_bf,i - по рисунку 9.1, в, см.

В пролетных строениях с ездой поверху стальную часть коробчатого сечения допускается условно разделять на балки двутаврового сечения и при этом учитывать разность температуры по рисунку 9.1, б. Допускается уравновешенные в пределах поперечных сечений напряжения от изменений температуры определять по приложению Э.

а - схема поперечного сечения: б - криволинейная эпюра разности температуры по высоте стальной части сечения; в - криволинейная эпюра разности температуры для верхней части сечения балки

Рисунок 9.1 - Поперечное сечение сталежелезобетонной конструкции и расчетные эпюры разности температуры

9.11 Сжатую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности, трещиностойкости, а в железнодорожных мостах - и на выносливость.

Влияние развития ограниченных пластических деформаций бетона и стали на распределение усилий в статически неопределимых конструкциях допускается не учитывать.

9.12 Растянутую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности и трещиностойкости. Категории требований по трещиностойкости следует принимать согласно 7.95.

Жесткость при растяжении железобетонной плиты с учетом образовавшихся трещин определяется выражением E_rA_r / ψ_cr, здесь Е_r, А_r - модуль упругости и площадь сечения продольной арматуры плиты, ψ_cr - коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона между трещинами в работу на растяжение и принимаемый по таблице 9.2.

В статически неопределимых системах усилия следует определять с учетом влияния наличия поперечных трещин в железобетонной плите.

Для сборной необжатой железобетонной плиты, у которой продольная арматура не стыкуется, жесткость при растяжении следует принимать равной нулю.

Таблица 9.2

Арматура	Значения коэффициента ψ cr для
железнодорожных мостов при расчете	автодорожных и городских мостов при расчетах по прочности и трещиностойкости
по прочности	по трещиностойкости
Гладкая, пучки высокопрочной проволоки, стальные канаты	1,00	1,00	0,70
Периодического профиля	1,00	0,75	0,50

9.13 Расчеты плиты проезжей части на местный изгиб и совместную работу с главными балками допускается выполнять независимо один от другого, при этом суммировать усилия и деформации следует только в случае работы плиты на местный изгиб в продольном направлении.

9.14 Расчет поперечного сечения следует выполнять по стадиям, число которых определяется количеством частей сечения, последовательно включаемых в работу.

Для каждой части сечения действующие напряжения следует определять суммированием их по стадиям работы.

9.15 Учитываемую в составе сечения расчетную ширину железобетонной плиты b_sl следует определять как сумму расчетных величин свесов плиты в обе стороны от оси стальной конструкции (рисунок 9.2). Расчетное значение свеса плиты следует, как правило, определять пространственным расчетом; допускается принимать ее значение в соответствии с таблицей 9.3.

Рисунок 9.2 - Схема для определения расчетной ширины железобетонной плиты, учитываемой в составе сечения

Таблица 9.3

Положение свеса плиты относительно стальной части, его обозначение	Параметр плиты l	Расчетная величина свеса плиты
Свес в сторону соседнего стального элемента b	Св. 45 Менее 45	В /2 а + 6 tsl, но не более B /2 и не менее l /8
Свес в сторону консоли bс	Св. 12 C Менее 12 C	С а + 6 tsl,c, но не более С и не менее l /12
Обозначения, принятые в таблице 9.3: а - половина ширины железобетонного ребра или вута, а при их отсутствии - половина ширины контакта железобетонной плиты и стального пояса; tsl, tsl,c - средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра или вута); l - параметр плиты, равный: длине пролета - для главных балок или ферм; длине панели - для продольных балок проезжей части; расстоянию между главными фермами или ширине железобетонной плиты поперек моста, если она меньше этого расстояния, - для поперечных балок проезжей части; В - расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. рисунок 9.2); С - конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. рисунок 9.2).

9.16 Площадь железобетонной плиты A_b, а в расчетах на кручение - также ее толщину t_sl и ширину ребра или вута следует принимать поделенными на коэффициент приведения n_b согласно 9.5. При учете неупругих деформаций допускается использовать коэффициенты приведения, найденные по условным модулям упругости бетона, определяемым по приложениям Щ и Э.

Площадь продольной арматуры, имеющей сцепление с бетоном, следует принимать поделенной на коэффициент приведения n_r = E_st / Е_r, где Е_r - модуль упругости ненапрягаемой E_rs или напрягаемой Е_rр арматуры, принимаемый по таблице 7.19.

Подливку, одежду ездового полотна и верхнее строение железнодорожного пути в составе расчетного поперечного сечения учитывать не следует.

9.17 Центры тяжести стального и приведенного сечений следует определять по сечению брутто.

Ослабление сечений болтовыми отверстиями учитывается согласно 8.24.

9.18 Прочность и устойчивость стальных балок при монтаже проверяют согласно 8.41, 8.42 и 8.51.

Прочность и трещиностойкость конструкций и их элементов при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже следует проверять в предположении упругой работы стали и бетона. Проверку следует осуществлять без учета ползучести, усадки бетона и обжатия поперечных швов, но с учетом влияния потерь предварительного напряжения согласно разделу 7.

Расчет конструкций

Расчет по прочности

9.19 Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие положительного изгибающего момента (вызывающего в верхнем поясе сжатие) следует выполнять по формулам таблицы 9.4 по одному из расчетных случаев А, Б или В (рисунок 9.3) в зависимости от величины напряжения в бетоне σ_b на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре σ_r, отвечающего деформации бетона при напряжении σ_b.

Таблица 9.4

Критерии и проверки	Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях
А	Б	В
Критерии: соотношения жесткостей		-	-
напряжения в бетоне (сжатие +, растяжение -)
напряжения в расчетной продольной арматуре (сжатие +. растяжение -)
Проверки: железобетона (сжатие +, растяжение -)	-	-
стального верхнего пояса (сжатие +. растяжение -)
стального нижнего пояса (сжатие +. растяжение -)
Обозначения, принятые в таблице 9.4: М = M 1 + М 2 - полный изгибающий момент (принимают так же, как и М 1 и М 2 с соответствующим знаком); M 1 - изгибающий момент первой стадии работы (нагрузку воспринимает стальная часть конструкции); М 2 - изгибающий момент второй стадии работы (нагрузку воспринимает сталежелезобетонная конструкция), определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменений температуры; σbi, σri - уравновешенные в поперечном сталежелезобетонном сечении напряжения, возникающие на уровне центра тяжести поперечного сечения бетона от его ползучести, обжатия поперечных швов сборной плиты, усадки бетона и изменении температуры (за исключением случая, когда температура железобетонной плиты согласно 9.10, г выше, чем стали, и расчеты проводятся по формулам таблиц 9.4 - 9.6) соответственно в бетоне и в продольной арматуре; Аs = As 1 + Aw + As 2 - площадь нетто поперечного сечения стальной балки; As 1, As 2, Aw, Аb, Аr = Ars - площади элементов поперечного сечения соответственно стальных нижнего и верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты; - моменты сопротивления; - условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона; Istb, Is - моменты инерции нетто соответственно сталежелезобетонного поперечного сечения балки, приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки; Zb,stb, Zbs, Zs 1, s, Zs 2 ,s - расстояние согласно рисунку 9.3: - коэффициент приведения, принимаемый по 9.16; nb - коэффициент приведения, принимаемый по 9.5; εb,lim = 0,0016 - предельная (для сталежелезобетонных конструкций) относительная деформация бетона в уровне центра тяжести его поперечного сечения; Ry, Rb, Rr = Rrs - расчетное сопротивления соответственно материала стальной конструкции согласно 8.8 и 8.9. бетона сжатию согласно 7.24. ненапрягаемой продольной арматуры согласно 7.37; æ3 = 1 + η(æ - 1) - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки на совместное действие изгибающего момента и осевой силы; æ4 = æ3/m1 - поправочным коэффициент к моменту сопротивления при проверке стального верхнего пояса. принимаемый не менее 1.0; æ - коэффициент, принимаемый по 8.26; η - коэффициент, принимаемый по таблице 9.5; m - коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по 8.19; mb - коэффициент условий работы бетона, принимаемый по 7.25; mr - коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по 7.39 - 7.45; - коэффициент условий работы верхнего стального пояса, учитывающий его разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2: k - коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических деформаций; при этом k = 1. если в случае если , k определяют интерполяцией между предельными значениями k = 1,0 и

Рисунок 9.3 - Усилия, напряжения и деформации в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем положительный изгибающий момент

Таблица 9.5

Аs 2/ Аs 1	Значения коэффициента η при N / AsmRy, равном
	0,05	0,10	0,15	0,20	0,25	0,30	0,35
	1,0 1,0	1,0 0,98	1,0 0,94	1,0 0,90	1,0 0,87	1,0 0,81	0,99 0,75	0,98 0,67
0,2	1,0 1,0	1,0 0,97	1,0 0,92	1,02 0,87	1,03 0,80	1,04 0,70	1,05 0,57	1,06 0,38
0,4	1,0 1,0	1,04 0,90	1,08 0,8	1,12 0,67	1,14 0,52	1,16 0,34	1,19 0,53	1,20 0,68
0,6	1,0 1,0	1,10 0,84	1,19 0,64	1,28 0,40	1,35 0,56	1,40 0,75	1,44 0,95	1,46 1,13
0,8	1,0 1,0	1,20 0,61	1,39 0,51	1,55 0,84	1,70 1,12	1,83 1,36	1,93 1,60	1,98 1,86
1,0	1,0 1,0	1,29 1,29	1,63 1,63	2,04 2,04	2,47 2,47	2,86 2,86	3,20 3,20	3,38 3,38

Окончание таблицы 9.5

Аs 2/ Аs 1	Значения коэффициента η при N / AsmRy, равном
0,40	0,45	0,50	0,55	0,60	0,65	0,70
	0,96 0,58	0,95 0,45	0,92 0,28	0,88 0,52	0,83 0,68	0,75 0,76	0,63 0,82
0,2	1,07 0,49	1,06 0,61	1,05 0,72.	1,02 0,82	0,99 0,91	0,90 0,99	0,75 1,05
0,4	1,21 0,84	1,20 0,98	1,18 1,12	1,16 1,22	1,13 1,30	1,09 1,38	1,04 1,42
0,6	1,47 1,30	1,46 1,45	1,45 1,58	1,42 1,69	1,39 1,76	1,35 1,84	1,30 1,90
0,8	2,00 2,08	2,02 2,29	2,01 2,47	1,99 2,52	1,97 2,50	1,91 2,46	1,84 2,38
1,0	3,49 3,49	3,56 3,56	3,57 3,57	3,53 3,53	3,43 3,43	3,29 3,29	3,05 3,05

Таблица 9.6

Критерии и прочерки	Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях
Г	Д
Критерии: соотношения жесткостей		-
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -)
Проверки: напряжения в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -)	-
стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -)
стального нижнего пояса (растяжение +, сжатие -)
Обозначения, принятые в таблице 9.6: М; M 1; М 2; σbi; σri; As 2; Аw; Аb; Аr; Аs; Wb,stb; Ws 2, s; Ws 1, s; nb; nr; Ry; Rb; Rr; æ3; η; m; mr; mb; - см. обозначения к таблице 9.4; - соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой площадью Аr / ψcr (приведенной к материалу стальной конструкции; Zbs; Zb,sψ; Zrs; Zr,sψ - расстояния по рисунку 5.4; æ5 = æ3/ m 2 - поправочный коэффициент, принимаемый не менее 1.0; - коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1.2.

Обозначения, принятые в таблицах 9.4 - 9.6:

N = N_br = A_bσ_b + A_rσ_r - - в случаях А и Г;

N = N_br,R = A_bR_b + A_rσ_r - в случае Б при проверке нижнего пояса;

N = N_br,R = A_bR_b + A_rR_r - в случае Б при проверке верхнего пояса, а также в случае В;

N = N_rR = A_rR_r - в случае Д при проверке верхнего пояса;

N = N_r = A_rσ_r, но не более A_rR_r - в случае Д при проверке нижнего пояса.

Примечания

1 Случаи А, Б и В следует принимать по 9.19 (рисунок 9.3), Г и Д - по 9.21 (рисунок 9.4).

2 Здесь A_{s 2} - меньший по площади пояс стальной балки.

3 Над чертой даны значения η для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой - для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.

4 Нормальную силу N следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку при растягивающих напряжениях в железобетонной плите и арматуре (в формулы силу N в обоих случаях необходимо подставлять со знаком «плюс»),

9.20 При расположении нейтральной оси сечения в пределах высоты железобетонной плиты и напряжениях в растянутой части плиты, превосходящих m_bR_bt по 7.24 и 7.25, в состав сечения следует включать только сжатую часть бетона. Проверку прочности сечения следует выполнять с учетом неравномерного распределения напряжений по высоте железобетонной плиты.

9.21 Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного изгибающего момента (вызывающего в верхнем поясе растяжение) следует выполнять по формулам таблицы 9.6 по одному из расчетных случаев Г или Д (рисунок 9.4) в зависимости от величины напряжения в бетоне σ_b на уровне центра тяжести железобетонной плиты.

Рисунок 9.4 - Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент

9.22 Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента и внешней осевой силы) следует выполнять с учетом их напряженного состояния и конструктивных особенностей в соответствии с 9.19 - 9.21.

Для сечения с высокопрочной арматурой усилия предварительного напряжения следует учитывать на стадии натяжения арматуры как внешнюю нагрузку. На последующих стадиях работы при определении разгружающих усилий N высокопрочную арматуру следует учитывать с бетоном и ненапрягаемой продольной арматурой, при этом необходимо дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.

При действии на сечение наряду с изгибающими моментами M также внешних осевых усилий N_e следует учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.

9.23 Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять по расчетным случаям А, Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д необходимо рассчитывать по предельному равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный стержень в соответствии с 7.69, 7.70, 7.72, 7.73, 7.75 и 9.13, а в расчете всего сечения следует учитывать разгрузку стальной его части равнодействующей сжимающих или растягивающих продольных сил, воспринимаемых плитой.

Расчет на выносливость

9.24 Расчет на выносливость следует выполнять: для стальной и железобетонной частей конструкции, а также для конструкций объединения железобетона со сталью железнодорожных мостов; только для стальной части конструкции, прикреплений конструкций объединения и плиты проезжей части автодорожных, городских и пешеходных мостов. При этом высокопрочную арматуру, имеющую сцепление с бетоном, следует относить к железобетонной части, а не имеющую сцепления - к стальной.

В расчетах на выносливость следует учитывать неупругие деформации бетона согласно 9.6 - 9.8 и приложению Щ.

Температурные воздействия, усадку бетона и горизонтальные нагрузки в расчетах на выносливость допускается не учитывать.

В состав сечения при определении ρ = σ _min/ σ _max следует включать ту часть бетона, в которой при рассматриваемом загружении отсутствует растяжение.

Проверку выносливости следует выполнять с учетом требований, изложенных в 7.91 - 7.94 и 8.57.

9.25 Расчет на выносливость сталежелезобетонной балки железнодорожного моста с ненапрягаемой арматурой в железобетонной части сечения следует выполнять по формулам:

	(9.3)
	(9.4)
	(9.5)

где M _{1 w} - изгибающий момент первой стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость;

M _{2 w} - изгибающий момент второй стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость, включая изгибающие моменты от виброползучести бетона в статически неопределимых системах;

- момент сопротивления нетто сталежелезобетонного сечения для фибры i (bf, s 1, s 2), определенный при коэффициенте приведения бетона к стали n_vkr = E_st / E_vkr;

E_vkr - условный модуль упругости бетона с учетом его виброползучести по приложению Щ;

m_{b 1} - коэффициент условий работы бетона под многократно повторяющейся нагрузкой согласно 7.26;

остальные обозначения соответствуют принятым в 7.94, 8.57, 9.19 и на рисунке 9.3.

При наличии концентраторов напряжений на стенке балки следует проверить выносливость и этих точек сечения с подстановкой в формулы (9.4) и (9.5) соответствующих значений моментов сопротивления и коэффициента γ_w.

Расчет по трещиностойкости

9.26 Расчет железобетонных плит по трещиностойкости при совместной работе со стальными конструкциями следует выполнять в соответствии с требованиями 7.95 - 7.111 и 9.12. При этом в расчетах по образованию трещин предельные значения растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне следует сопоставлять с напряжениями в крайней фибре бетона σ_bf упруго работающего сталежелезобетонного сечения, вычисленными от эксплуатационных нагрузок с учетом на стадии эксплуатации неупругих деформаций согласно 9.6.

В расчетах по раскрытию трещин напряжения в крайнем ряду продольной арматуры следует вычислять с учетом увеличения ее площади согласно 9.12 и потерь напряжения от неупругих деформаций. При ненапрягаемой продольной арматуре и работе сечения по двум стадиям растягивающее напряжение следует вычислять по формуле

(9.6)

где М ₂ - изгибающий момент второй стадии работы от эксплуатационных нагрузок, определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменения температуры;

остальные обозначения пояснены в соответствии с 9.12, 9.19, 9.21 и на рисунке 9.4.

9.27 Раскрытие трещин (при двух стадиях работы) в растянутой сборной железобетонной плите, у которой ненапрягаемая арматура в поперечных швах не состыкована, следует определять по формуле

(9.7)

где σ _{2, s 2} - растягивающее напряжение в стальном верхнем поясе от нагрузок и воздействий второй стадии работы в предположении, что железобетонная плита в растянутой зоне отсутствует;

l_а - расстояние между конструкциями объединения у поперечных швов, при отсутствии конструкций объединения - длина блока плиты;

Z_bf,s, Z_{s 2, s} - расстояния согласно рисунку 9.4;

Δ _cr,d = 0,03 см - предельная ширина раскрытия трещин в поперечном шве, имеющем арматуру для передачи поперечной силы; при отсутствии в шве арматуры Δ _cr,d следует вычислять в предположении, что поперечная сила через шов не передается.

При устройстве клеевых швов трещиностойкость железобетонной плиты в железнодорожных мостах следует проверять по категории требований по трещиностойкости 2а; при проверке трещиностойкости железобетонной плиты в автодорожных, городских и пешеходных мостах величина растягивающих напряжений не должна превышать 0,5 R_bt,ser (по таблице 7.6).

При использовании клееных стыков в предварительно напряженной железобетонной плите ее трещиностойкость следует принимать по 7.95.