Мы поможем в написании ваших работ!
ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
|
Физико-механические свойства грунтов
Похожие статьи вашей тематики
| Номер
| Глубина отбора образца, м
| Возраст грунтов
| Мощность элемента по скаважи-
нам, м
| УГВ,м
| Плот-
ность,
т/м³
| Влажность,%
| Содержание частиц, %
размером, мм
| Отмет-
ки устья
скважин
| | Природная W
| на границе
| | вариант
| скважины
| Образца грунта
|
|
| Грунта ρ
| Частиц грунта
| Текучести 
| Раскатывания 
| крупнее 2,0
| 2,0-0,5
| 0,5-0,25
| 0,25-0,1
| Менее 0,1
|
|
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,0
4,3
7,9
13,2
| 
| 1,2
4,0
4,1
4,9
| 2,2
3,6
3,3
5,3
|
5,9
| 1,93
2,18
2,00
1,99
| 2,70
2,67
2,66
2,71
| 23,0
15,5
23,0
24,0
| 30,0
21,0
-
44,0
| 18,0
14,0
-
21,0
| -
-
3,00
-
| -
-
3,00
-
| -
-
13,76
-
| -
-
39,58
-
| -
-
23,44
-
| 240,80
| 239,60
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 2,2
4,0
8,1
13,2
|
| 3,5
1,7
3,4
6,0
| 3,3
1,3
5,3
4,7
|
0,8
| 2,00
1,90
2,10
2,00
| 2,66
2,65
2,70
2,74
| 17,0
22,0
20,0
27,0
| -
-
22,0
40,0
| -
-
14,0
20,0
| 7,79
2,26
-
-
| 24,86
4,86
-
-
| 24,79
18,7
-
-
| 18,21
52,21
-
-
| 21,35
22,06
-
-
| 172,65
| 171,70
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,7
3,6
7,6
12,3
|
| 2,2
2,5
3,8
6,2
| 2,5
1,9
4,5
4,8
|
5,2
| 1,83
1,96
2,02
2,00
| 2,66
2,70
2,65
2,74
| 15,0
20,0
22,0
26,2
| -
26,0
-
41,0
| -
19,0
-
23,0
| 2,17
-
2,84
-
| 19,83
-
12,86
-
| 24,28
-
9,52
-
| 20,51
-
52,64
-
| 33,21
-
22,13
-
| 113,90
| 112,50
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 2,1
5,6
8,1
12,8
|
| 3,1
3,6
4,2
3,7
| 3,2
2,5
4,1
4,9
|
3,6
| 1,82
2,00
1,94
1,92
| 2,69
2,66
2,70
2,73
| 12,0
24,0
26,0
32,0
| -
-
30,0
47,0
| -
-
20,0
26,6
| 1.20
1,14
-
-
| 17,44
25,74
-
-
| 19,56
29,38
-
-
| 45,17
38,62
-
-
| 16,63
5,12
-
-
| 102,95
| 102,20
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,1
3,9
8,6
12,8
|
| 1,7
2,8
6,0
4,2
| 2,4
2,2
5,2
4,8
|
5,8
| 1,92
1,87
2,00
2,01
| 2,71
2,70
2,66
2,74
| 25,0
26,0
24,0
26,0
| 33,0
32,0
-
43,0
| 18,0
19,0
-
17,0
| -
-
2,08
-
| -
-
14,84
-
| -
-
27,55
-
| -
-
42,35
-
| -
-
13,18
-
| 103,65
| 104,60
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 2,1
4,1
8,1
12,9
|
| 3,3
2,2
5,0
3,8
| 2,6
3,3
3,9
4,2
|
6,2
| 1,83
2,07
2,00
1,88
| 2,72
2,67
2,66
2,74
| 26,0
15,1
24,0
30,0
| 30,8
18,6
-
42,0
| 19,8
12,0
-
23,0
| -
-
4,52
-
| -
-
31,48
-
| -
-
29,83
-
| -
-
20,64
-
| -
-
13,53
-
| 225,10
| 102,20
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 1,3
5,0
7,2
12,1
| 
| 2,4
4,2
4,6
3,4
| 2,5
3,7
5,7
2,3
|
6,7
| 1,96
1,82
2,06
2,09
| 2,68
2,65
2,66
2,75
| 22,0
25,7
20,0
26,6
| 26,0
32,0
-
43,0
| 19,0
18,5
-
22,0
| -
-
1,25
-
| -
-
20,14
-
| -
-
20,78
-
| -
-
32,14
-
| -
-
15,69
-
| 193,15
| 194,00
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,5
3,8
7,1
11,8
| 
| 2,6
2,9
5,0
3,7
| 2,6
2,2
4,1
4,4
|
6,4
| 1,90
1,84
2,00
1,96
| 2,66
2,69
2,65
2,69
| 14,6
26,0
23,0
28,0
| -
35,0
-
42,0
| -
20,0
-
23,0
| -
-
2,74
-
| 3,67
-
21,88
-
| 20,33
-
32,28
-
| 46,72
-
14,74
-
| 29,28
-
28,36
-
| 95,10
| 95,55
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 1,3
5,8
9,8
12,1
|
| 2,4
4,8
2,8
2,2
| 3,7
4,9
3,8
1,2
|
3,8
| 1,93
2,00
1,99
2,00
| 2,70
2,66
2,71
2,74
| 23,0
24,0
26,0
26,5
| 30,0
-
30,0
44,0
| 18,0
-
20,0
24,0
| -
2,48
-
-
| -
23,26
-
-
| -
32,62
-
-
| -
-
13,26
-
| -
-
28,38
-
| 108,80
| 108,25
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,3
3,7
8,8
12,4
|
| 2,0
2,5
5,5
3,9
| 2,8
1,1
6,8
2,4
|
0,9
| 2,00
1,99
2,08
2,01
| 2,66
2,65
2,67
2,74
| 19,0
23,0
19,0
25,0
| -
-
21,0
44,0
| -
-
15,0
24,0
| 4,40
4,23
-
-
| 20,92
22,77
-
-
| 26,68
24,18
-
-
| 28,62
29,82
-
-
| 19,38
19,00
-
-
| 153,20
| 153,95
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,3
8,8
12,2
|
| 1.7
2,5
3,9
4.8
| 1,6
2,9
4,5
3,6
| 3,6
| 19,3
21,8
20,0
19,9
| 27,0
26,7
26,6
27,1
| 23,0
15,5
23,0
24,0
| 30,0
21,0
-
44,0
| 18,0
14,0
-
21,0
| -
-
3,00
-
| -
-
13,78
-
| -
-
20,22
-
| -
-
39,58
-
| -
-
23,42
-
| 103,65
| 104,60
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 3,2
6,8
8,5
12,2
|
| 4,8
2.2
1,3
4,5
| 4,7
2,4
1.5
3.8
| 4,7
| 19,0
20,0
21,0
20,0
| 26,5
26,6
27,0
27,5
| 20,0
24,0
20,0
27,0
| -
-
22,0
40,0
| -
-
14,0
20,0
| 2,26
2,26
-
-
| 4,86
4,86
-
-
| 7,79
7,79
-
-
| 48,21
48,21
-
-
| 36,88
36,88
-
-
| 225,10
| 102,20
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,5
7,9
13,0
|
| 2,0
2,7
3,5
4,9
| 2,1
3.2
3,1
5,5
| 2,8
| 18,3
19,6
20,4
20,0
| 26,6
27,0
26,5
27,4
| 15,0
20,0
22,0
26,2
| -
26,0
-
41,0
| -
19,0
-
23,0
| 2,17
-
2,84
-
| 19,83
-
12,87
-
| 24,28
-
9,52
-
| 20,51
-
52,64
-
| 32,21
-
22,13
-
| 193,15
| 194,00
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 2,0
5,2
8,5
12,5
|
| 2,3
3.4
2,9
3.7
| 2,2
3,2
3,6
3,9
| 1,2
| 18,2
20,0
19,4
19,2
| 26,9
26,6
27,0
27,3
| 12,0
24,0
26,0
32,0
| -
-
30,0
47,0
| -
-
20,0
26,6
| 1,20
1,14
-
-
| 17,44
25,74
-
-
| 19,56
29,38
-
-
| 45,17
38,62
-
-
| 16,63
5,12
-
-
| 95,10
| 95,55
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,2
8,0
12,5
|
| 1,8
2,8
3,6
4,7
| 1,6
2,8
4.1
4,2
| 3,0
| 19,2
18,7
20,7
20,1
| 27,1
27,0
26,7
27,4
| 25,0
26,0
19,6
26,0
| 33,0
32,0
-
43,0
| 18,019,0
-
23,0
| -
-
2,08
-
| -
-
14,84
-
| -
-
27,55
-
| -
-
42,35
-
| -
-
13,18
-
| 108,80
| 108,25
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,0
4,3
7,9
13,2
|
| 1,2
4,0
4,1
4,9
| 2,2
3,6
3,3
5,3
| 4,8
| 18,5
20,7
20,0
18,8
| 27,2
26,7
26,6
27,4
| 26,0
15,1
24,0
30,0
| 30,8
18,6
-
42,0
| 19,8
12,0
-
23,0
| -
-
4,52
-
| -
-
31,48
-
| -
-
29,83
-
| -
-
20,64
-
| -
-
13,53
-
| 153,20
| 153,95
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 2,2
4,0
8,1
13,2
|
| 3,5
1,7
3,4
6,0
| 3,3
1,3
5,3
4,7
| 6,3
| 19,6
18,2
20,8
20,1
| 26,8
26,5
26,6
27,5
| 22,0
25,7
20,0
26,6
| 26,0
32,0
-
43,0
| 19,0
18,5
-
22,0
| -
-
11,25
-
| -
-
20,14
-
| -
-
20,78
-
| -
-
32,14
-
| -
-
15,69
-
| 193,15
| 194,00
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,7
3,6
7,6
12,3
|
| 2,2
2,5
3,8
6,2
| 2,5
1,9
4,5
4,8
| 5,8
| 19,0
18,4
20,0
19,6
| 26,6
26,9
26,5
26,9
| 14,6
26,0
23,0
28,0
| -
35,0
-
39,0
| -
20,0
-
23,0
| -
-
2,74
-
| 3,67
-
21,88
-
| 20,33
-
32,26
-
| 46,72
-
14,74
-
| 29,28
-
28,36
-
| 95,10
| 95,55
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 2,1
5,6
8,1
12,8
|
| 3,1
3,6
4,2
3,7
| 3,2
2,5
4,1
4,9
| 1,9
| 19,3
20,0
19,9
20,0
| 27,0
26,6
27,1
27,4
| 23,0
24,0
26,0
26,5
| 30,0
-
30,0
44,0
| 18,0
-
20,0
24,0
| -
2,48
-
-
| -
23,26
-
-
| -
32,62
-
-
| -
13,26
-
-
| -
28,38
-
-
| 108,80
| 108,25
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,1
3,9
8,6
12,8
|
| 1,7
2,8
6,0
4,2
| 2,4
2,2
5,2
4,8
| 0,9
| 20,0
19,9
20,8
20,1
| 26,6
26,5
26,7
27,4
| 23,0
23,5
19,0
25,0
| -
-
21,0
44,0
| -
-
15,0
24,0
| 1,40
4,23
-
-
| 10,92
22,77
-
-
| 16,08
24,18
-
-
| 28,62
29,82
-
-
| 49,28
19,0
-
-
| 240,80
| 239,60
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 2,1
4,1
8,1
12,9
|
| 3,3
2,2
5,0
3,8
| 2,6
3,3
3,9
4,2
| 2,7
| 18,7
21,2
18,5
20,0
| 27,0
26,4
27,1
27,5
| 24,0
23,2
27,0
27,0
| 30,0
-
33,0
40,0
| 20,0
-
19,0
20,0
| -
4,15
-
-
| -
16,56
-
-
| -
42,29
-
-
| -
26,86
-
-
| -
10,14
-
-
| 172,65
| 171,70
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 1,3
5,0
7,2
12,1
|
| 2,4
4,2
4,6
3,4
| 2,5
3,7
5,7
2,3
| 3,7
| 18,5
20,0
19,9
20,1
| 27,1
27,5
26,5
27,4
| 27,0
25,7
19,2
23,0
| 33,0
41,3
-
35,0
| 24,0
19,2
-
22,0
| -
-
1,37
-
| -
-
12,24
-
| -
-
20,63
-
| -
-
37,37
-
| -
-
28,39
-
| 113,90
| 112,50
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,5
3,8
7,1
11,8
|
| 2,6
2,9
5,0
3,7
| 2,6
2,2
4,1
4,4
| 2,5
| 19,9
19,7
20,8
20,1
| 27,0
26,6
26,7
27,7
| 20,1
24,8
19,6
25,9
| 33,6
-
-
43,0
| 18,5
-
-
20,0
| -
0,71
4,12
-
| -
1,84
11,66
-
| -
16,07
41,24
-
| -
50,36
37,76
-
| -
31,02
5,22
-
| 102,95
| 102,20
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,3
5,8
9,8
12,1
|
| 2,4
4,8
2,8
2,2
| 3,7
4,9
3,8
1,2
| 4,3
| 18,7
19,9
20,0
20,4
| 27,0
26,7
26,6
27,4
| 27,6
20,1
19,8
19,7
| 34,0
-
-
49,0
| 23,0
-
-
27,0
| -
-
1,68
-
| -
4,17
2,83
-
| -
7,83
11,45
-
| -
53,81
63,55
-
| -
34,19
20,49
-
| 103,65
| 104,60
| |
| I
II
I
II
| I
II
III
IV
| 1,3
3,7
8,8
12,4
|
| 2,0
2,5
5,5
3,9
| 2,8
1,1
6,8
2,4
| 1,5
| 19,2
19,4
20,3
20,8
| 26,7
26,5
27,5
27,2
| 21,6
21,3
24,5
17,6
| -
-
40,2
43,0
| -
-
19,4
20,8
| 3,19
6,42
-
-
| 7,61
13,58
-
-
| 18,25
45,65
-
-
| 57,74
30,14
-
-
| 18,21
4,21
-
-
| 225,10
| 102,20
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,3
8,8
12,2
|
| 1.7
2,5
3,9
4.8
| 1,6
2,9
4,5
3,6
| 1,7
| 19,2
20,2
19,9
18,7
| 26,9
26,6
27,1
26,7
| 25,8
23,2
26,4
20,0
| 30,0
-
37,0
-
| 24,0
-
22,0
-
| -
3,46
-
11,85
| -
10,38
-
42,24
| -
48,33
-
30,15
| -
19,62
-
9,55
| -
18,21
-
6,21
| 193,15
| 194,00
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 3,2
6,8
8,5
12,2
|
| 4,8
2.2
1,3
4,5
| 4,7
2,4
1.5
3.8
| 4,2
| 19,1
19,2
19,6
19,7
| 26,6
26,5
26,2
27,4
| 20,0
22,0
19,0
28,0
| -
-
24,0
44,0
| -
-
18,0
22,0
| 13,55
-
-
-
| 25,98
1,80
-
-
| 18,69
14,27
-
-
| 24,35
34,29
-
-
| 17,45
49,64
-
-
| 95,10
| 95,55
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,5
7,9
13,0
|
| 2,0
2,7
3,5
4,9
| 2,1
3.2
3,1
5,5
| 2,6
| 18,0
20,0
18,5
19,9
| 26,5
26,6
27,0
27,0
| 12,0
24,4
35,4
20,1
| -
-
43,0
36,6
| -
-
26,5
18,5
| -
1,12
-
-
| 5,62
3,88 -
-
| 11,38
11,27
-
-
| 50,74
61,88
-
-
| 32,26
21,85
-
-
| 108,80
| 108,25
| |
| I
II
II
I
| I
II
III
IV
| 2,0
5,2
8,5
12,5
|
| 2,3
3.4
2,9
3.7
| 2,2
3,2
3,6
3,9
| 3,6
| 1,93
2,18
2,00
1,99
| 2,70
2,67
2,66
2,71
| 23,0
15,5
23,0
24,0
| 30,0
21,0
-
44,0
| 18,0
14,0
-
21,0
| -
-
3,00
-
| -
-
3,00
-
| -
-
13,76
-
| -
-
39,58
-
| -
-
23,44
-
| 153,20
| 153,95
| |
| I
I
II
II
| I
II
III
IV
| 1,5
4,2
8,0
12,5
|
| 1,8
2,8
3,6
4,7
| 1,6
2,8
4.1
4,2
|
| 2,00
1,90
2,10
2,00
| 2,66
2,65
2,70
2,74
| 17,0
22,0
20,0
27,0
| -
-
22,0
40,0
| -
-
14,0
20,0
| 7,79
2,26
-
-
| 24,86
4,86
-
-
| 24,79
18,7
-
-
| 18,21
52,21
-
-
| 21,35
22,06
-
-
| 172,65
| 171,70
| | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |
Задача №2
Определить (приближенным методом) предельную высоту откоса с уклоном 1:m, если коэффициент устойчивости  , угол внутреннего трения грунта – φ, сцепление грунта – с, удельный вес γ. Поверхность скольжения проходит на расстоянии ζ от нижней кромки откоса. (Схему откоса изобразить).
Таблица с данными к задаче 2
| Номер
варианта
| ζ
| m
| γ, кН/м³
| φ, град
| с, кПа
| |
| h/4
| 1,5
| 19,4
|
|
| |
| h/2
| 1,5
| 20,5
|
|
| |
| h
| 2,0
| 19,6
|
|
| |
| 1,5h
| 2,0
| 20,9
|
|
| |
|
| 1,5
| 19,7
|
|
| |
| h/4
| 2,0
| 20,1
|
|
| |
| h/2
| 1,5
| 20,3
|
|
| |
| h
| 1,5
| 19,8
|
|
| |
| 1,5h
| 2,0
| 19,7
|
|
| |
|
| 1,5
| 19,1
|
|
| |
| h/4
| 1,75
| 19,4
|
|
| |
| h/2
| 2,25
| 20,5
|
|
| |
| h
| 1,25
| 19,6
|
|
| |
| 1,5h
| 2,75
| 20,9
|
|
| |
|
|
| 19,7
|
|
| |
| h/4
|
| 19,6
| 19,5
|
| |
| h/2
| 2,75
| 20,3
| 18,5
|
| |
| h
| 1,25
| 19,7
| 17,5
|
| |
| 1,5h
| 2,25
| 20,2
| 16,5
|
| |
|
| 1,75
| 19,8
|
|
| |
| h/4
| 1,5
| 20,0
|
|
| |
| h/2
| 2,0
| 20,5
|
|
| |
| h
| 1,5
| 19,4
| 18,5
|
| |
| 1,5h
| 2,0
| 19,6
| 16,5
|
| |
|
| 1,5
| 20,3
| 19,5
|
| |
| h/4
| 1,5
| 19,7
| 17,5
|
| |
| h/2
| 2,0
| 20,2
|
|
| |
| h
| 1,5
| 19,8
|
|
| |
| 1,5h
| 1,25
| 20,0
|
|
| |
|
| 1,0
| 20,2
|
|
|
Задача №3
Для расчетной схемы (рис.21) с выбранными по шифру студента из табл.22 исходными данными и, используя данные из табл.15, определить методом послойного суммирования стабилизированную осадку фундамента (ленточного или отдельного).
Примечания.
1. При построении схемы определения осадки методом послойного суммирования принять масштабы: вертикальный 1:100; горизонтальный (для эпюр  , 0,2 ,  ) – 50 кПа в 1 см.
2. Модули деформации Е взять: для песков – из табл.23, для глинистых грунтов – из табл.24.
Таблица 22
| Номер
вари-
анта
| Тип фун-дамента
| Ширина b ленточного или ширина b и длина l отдельного фундамента, м
| Глубина
заложения
фундамен-
та, м
| Среднее
давление под подошвой фундамента P, кПа
| |
| Ленточный
| 2,0
| 1,3
| 253,0
| |
| Отдельный
| 2,4×3,0
| 4,3
| 314,20
| |
| Ленточный
| 0,8
| 2,2
| 527,05
| |
| Отдельный
| 1,8×2,1
| 1,45
| 482,6
| |
| Ленточный
| 1,2
| 2,5
| 512,0
| |
| Отдельный
| 1,8×2,4
| 3,6
| 417,2
| |
| Ленточный
| 2,4
| 1,2
| 237,2
| |
| Отдельный
| 1,5×1,8
| 3,2
| 399,10
| |
| Ленточный
| 1,0
| 1,0
| 238,0
| |
| Отдельный
| 1,5×1,5
| 1,6
| 417,20
| |
| Ленточный
| 2,0
| 2,5
| 243,0
| |
| Отдельный
| 2,4×3,0
| 3,6
| 316,20
| |
| Ленточный
| 0,8
| 1,2
| 530,05
| |
| Отдельный
| 1,8×2,1
| 3,2
| 462,6
| |
| Ленточный
| 1,2
| 1,0
| 500,0
| |
| Отдельный
| 1,8×2,4
| 3,8
| 410,2
| |
| Ленточный
| 2,4
| 1,4
| 230,2
| |
| Отдельный
| 1,5×1,8
| 3.3
| 398,10
| |
| Ленточный
| 1,0
| 1,15
| 242,0
| |
| Отдельный
| 1,5×1,5
| 4,0
| 423,20
| |
| Ленточный
| 2,0
| 1,2
| 243,0
| |
| Отдельный
| 2,4×3,0
| 3,6
| 316,20
| |
| Ленточный
| 0,8
| 1,2
| 530,05
| |
| Отдельный
| 1,8×2,1
| 3,2
| 462,6
| |
| Ленточный
| 1,2
| 1,0
| 500,0
| |
| Отдельный
| 1,8×2,4
| 1,6
| 410,2
| |
| Ленточный
| 2,4
| 1,3
| 230,2
| |
| Отдельный
| 1,5×1,8
| 4,3
| 398,10
| |
| Ленточный
| 1,0
| 2,2
| 242,0
| |
| Отдельный
| 1,5×1,5
| 1,45
| 423,20
| 
Рис.26. Схема к определению величины
коэффициента устойчивости откоса
Таблица 23
Нормативные значения
Модуля деформации песков Е, МПа
| Пески
| Модуль деформации грунтов
при коэффициенте пористости е, равном
| | 0,45
| 0,55
| 0,65
| 0,75
| | Гравелистые
и крупные
|
|
|
| -
| | Средней
крупности
|
|
|
| -
| | Мелкие
|
|
|
|
| | Пылеватые
|
|
|
|
|
Таблица 24
Нормативные значения модуля деформации глинистых грунтов
| Происхождение и возраст грунтов
| Наименование грунтов и пределы нормативных значений их показателя текучести
| Модуль деформации грунтов Е, МПа при коэффициенте пористости е, равном
| | 0,35
| 0,45
| 0,55
| 0,65
| 0,75
| 0,85
| 0,95
| 1,05
| 1,2
| 1,4
| 1,6
| | Четвертичные отложения
| Аллювиальные
Делювиальные
Озерные
Озерно-аллювиальные
| Супеси
| 0≤  ≤0,75
| -
|
|
|
|
|
| -
| -
| -
| -
| -
| | Суглинки
| 0≤ ≤0,25
0,25 ≤0,5
0,5≤ ≤0,75
| -
-
-
|
-
|
-
|
|
|
|
| -
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| | Глины
| 0≤ ≤0,25
0,25≤ 0,5
0,5≤ ≤0,75
| -
-
-
| -
-
-
|
-
-
|
-
|
|
|
|
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| | Флювиогляциальные
| Супеси
| 0  ≤0,75
| -
|
|
|
|
|
| -
| -
| -
| -
| -
| | Суглинки
| 0≤ ≤0,25
0,25 ≤0,5
0,5≤ ≤0,75
| -
-
-
|
-
|
-
|
|
| -
| -
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| | Моренные
| Супеси,
суглинки
| ≤0,5
|
|
|
| -
| -
| -
| -
| -
| -
| -
| -
| | Юрские отложения оксфордского яруса
|
| -0,25≤ ≤0
0< ≤0,25
0,25≤ ≤0,5
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
| -
-
-
|
-
|
-
|
| -
| -
-
|
Заключение
Проектирование и строительство различных объектов требует знаний о свойствах грунтов, залегающих в основаниях фундаментов. Это ставит перед инженерами – строителями сложные вопросы, не решенные полностью до настоящего времени, к которым относится, например, устойчивость грунтов при многократных кратко – временных нагружениях и т.д.
Глубокое понимание строительных свойств грунтов важно не только для использования в современных методах проектирования оснований и фундаментов инженерных объектов, но является ключевым моментом для дальнейшего прогресса в строительстве. Ошибки, допущенные при оценке свойств грунтов, в большинстве случаев превосходят ошибки, получаемые при использовании самых приблизительных теорий, применяемых в механике грунтов.
Вопросы механики грунтов, изложенные в настоящем учебном пособии, соответствуют требованиям учебного плана подготовки инженеров – строителей и отражают современные подходы к изучению и преподаванию данной дисциплины.
|
Археология
Биология
Генетика
География
Информатика
История
Логика
Маркетинг
Математика
Менеджмент
Механика
Педагогика
Религия
Социология
Технологии
Физика
Философия
Финансы
Химия
Экология
