Особенности расчета токов КЗ в сетях напряжением до 1000 в

 

В электроустановках напряжением до 1 кВ токи КЗ достигают больших значений (десятки килоампер), поэтому при выборе электрических аппаратов и проводников таких установок их электродинамическая и термическая стойкость часто является определяющим фактором. Весьма актуальной, поэтому стала проблема разработки уточненных методов расчета токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ и создания соответствующих нормативных документов.

В настоящее время существуют 2 методики расчета токов КЗ в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ: метод, разработанный техническим комитетом № 73 «Токи короткого замыкания» Международной электротехнической комиссии (МЭК) и отечественный стандарт ГОСТ Р 28249−93 [5]. Методы МЭК и ГОСТ имеют в основе схожие математические модели и поэтому принципиально идентичны. Для строгих расчетов токов КЗ в сетях до 1 кВ целесообразно рекомендовать использование метода ГОСТ, при приближенных расчетах можно использовать также метод МЭК.

Рассмотрим особенности расчета методом ГОСТа:

1. Электрические установки напряжением до 1 кВ, питаемые от распределительной сети ЭС через понижающие трансформаторы, характеризуются большой электрической удаленностью от источников питания. Это часто позволяет считать, что при КЗ за понижающим трансформатором напряжение в точке сети, где он присоединен, остается практически постоянным и равным своему номинальному значению. Так для типовой схемы с силовым трансформатором ГПП мощностью 25 МВ·А и цеховым трансформатором мощностью 1 МВ·А,сопротивление трансформатора на ГПП приблизительно в 25 раз меньше чем в ЦТ (при одних напряжениях).

При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление системы. Значение этого сопротивления (х _с) в миллиомах, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формуле:

, (11.1)

где U _срНН − среднее номинальное напряжение сети, приведенное к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

U _срВН − среднее номинальное напряжение сети, приведенное к обмотке высшего напряжения трансформатора, В;

= I _поВН − действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;

− условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ×А.

Величина в основном лежит в пределе 0,1−1 мОм

Примечание. В случаях, когда понижающий трансформатор подключен к сети энергосистемы через реактор, воздушную или кабельную линию, (длиной более 1 км), необходимо учитывать не только индуктивные, но и активные сопротивления этих элементов.

2. Достоверность расчета токов короткого замыкания в установках напряжением до 1000 В зависит главным образом от того, насколько правильно оценены и полно учтены все сопротивления короткозамкнутой цепи. Необходим учет всех активных и реактивных сопротивлений. Заметное влияние оказывают сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока, сборных шин, активных сопротивлений, сопротивления различных контактных соединений – болтовых соединений шин, зажимов и разъемных контактов аппаратов и др, а также контакта непосредственно в месте происшедшего замыкания.

Точная оценка сопротивлений контактных соединений представляет собой очень трудную и в известной мере неопределенную задачу, так как эти сопротивления зависят от многих факторов (состояния контактных поверхностей, степени затяжки болтов, силы сжатия пружин и проч.). С другой стороны, отказ от учета этих сопротивлений приводит к излишнему преувеличению токов короткого замыкания и, как следствие, к применению более мощной и дорогостоящей аппаратуры, к неоправданным затратам. Рекомендуется при отсутствии достоверных данных о переходных сопротивлениях учитывать их совокупно (включая контакт в месте замыкания), вводя в короткозамкнутую цепь активное сопротивление, величина которого находится в пределах 15−30 мОм. Нижний предел соответствует короткому замыканию около распределительного щита подстанции, а верхний – при коротком замыкании непосредственно у электроприемников, получающих питание от вторичных распределительных пунктов.

Также необходим учет дуги при учете минимального тока (, но необходим расчет), тепловой спад тока вследствие нагрева проводников [14].

Пример величины сопротивлений трансформатора тока и автоматического выключателя:

Таблица 11.1

Сопротивления элементов

Трансформаторы тока	Автом. выключатели
I н, А	x, мОм	r, мОм	Iн, А	x, мОм	r, мОм
20/5				4,5	4,7
100/5	1,7	2,7		1,2	2,5
500/5	0,07	0,05		0,17	0,65

 

3. Токи КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ рекомендуется рассчитывать в именованных единицах. При составлении эквивалентных схем замещения параметры элементов исходной расчетной схемы следует приводить к ступени напряжения сети, на которой находится точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах.

Начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ:

, (11.2)

где U _ср.НН − среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;

− соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи КЗ, мОм.

4. Расчет токов несимметричных КЗ выполняют с использованием метода симметричных составляющих. При этом предварительно необходимо составить схемы замещения прямой, обратной и нулевой последовательностей.

В схему замещения прямой последовательности должны быть введены все элементы расчетной схемы, причем при расчете начального значения тока несимметричного КЗ автономные источники, синхронные и асинхронные электродвигатели, а также комплексная нагрузка должны быть введены сверхпереходными ЭДС и сверхпереходными сопротивлениями.

Схема замещения обратной последовательности также должна включать все элементы расчетной схемы. При этом ЭДС обратной последовательности синхронных и асинхронных машин, а также комплексной нагрузки, следует принимать равными нулю. Сопротивление обратной последовательности синхронных машин следует принимать по данным каталога, асинхронных машин − равным сверхпереходному сопротивлению.

Сопротивление обратной последовательности трансформаторов, реакторов, воздушных и кабельных линий следует принимать равным сопротивлению прямой последовательности.

При однофазном КЗ:

; (11.3)

и − суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления нулевой последовательности расчетной схемы относительно точки КЗ, мОм.

При двухфазном КЗ:

. На практике .

5. Ударный ток трехфазного КЗ (i _уд) в электроустановках с одним источником энергии (энергосистема или автономный источник) рассчитывают по формуле:

, где − ударный коэффициент тока КЗ;

; ; .

6. Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов (r _т, х _т) в миллиомах, приведенные к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формулам:

; , (11.4)

где S_Т.ном − номинальная мощность трансформатора, кВ А; Р_{к ном} − потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт; U_ННном − номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; и_к − напряжение короткого замыкания трансформатора − %;

Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме D/ Y _0, при расчете КЗ в сети низшего напряжения следует принимать равными соответственно активным и индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей. Например для трансформатора 1000 кВА Y/Y₀ сопротивления: r ₁ = 1,79 мОм, x ₁ = 8,62 мОм, r ₀ = 19,1 мОм, x ₀ = 60,6 мОм.

Рассмотрим пример расчета по методу ГОСТа:

Для схемы, приведенной на рисунке 11.2 определить токи при трех−, двух− и однофазном КЗ в точке К1. Для трехфазного КЗ определить максимальные и минимальные значения тока КЗ.

Исходные данные:

Система С S _к = 200 МВ·А; U _cp.BH = 6,0 кВ.

Трансформатор Т: ТС = 1000/6; S _т.ном = 1000 кВ А; U _BH = 6,3 кВ;

U _НH = 0,4 кВ; ΔР _{к ном} = 11,2 кВт; u _к = 5,5 %.

Расчетная схема к примеру и ее преобразование:

Автоматический выключатель «Электрон» QF: r _кв = 0,14 мОм; x _кв = 0,08 мОм.

Шинопровод ШМА-4-1600Ш: r _ш = 0,030 мОм/м; х _ш = 0,014 мОм/м;

r _нп = 0,037 мОм/м; х _нп = 0,042 мОм/м; l _ш = 10 м.

Болтовые контактные соединения: r _к = 0,003 мОм; n = 4.

а) б) в)

Рис. 11.1 а − расчетная схема, б − схема замещения, в − схема замещения для нулевой

последовательности

 

Расчет параметров схемы замещения.

Параметры схемы замещения прямой последовательности

Сопротивление системы (х _с) составит: .

Активное и индуктивное сопротивления трансформаторов (r _т) и (x _т), составят:

;

Активное и индуктивное сопротивления шинопровода:

r _ш = 0,030×10 = 0,30 мОм; x _ш = 0,014×10 = 0,14 мОм.

Активное сопротивление болтовых контактных соединений:

r _к = 0,003×4 = 0,012 мОм. Активное сопротивление дуги: r _д = 5,6 мОм.

Параметры схемы замещения нулевой последовательности.

r _от = 19,1 мОм; х _от = 60,6 мОм.

r _нп = 0,037×10 = 0,37 мОм; х _нп = 0,042×10 = 0,42 мОм.

 

Расчет токов трехфазного КЗ

;

;

.

; ;

;

, где К_уд определяют по кривой [5];

; .

 

Расчет токов однофазного КЗ

;

;

;

.

Ток однофазного КЗ с учетом активного сопротивления дуги

Расчет токов двухфазного КЗ

Ток двухфазного КЗ с учетом активного сопротивления дуги:

Результаты расчета токов КЗ сведены в таблице 11.2.

Таблица 11.2

Результаты расчета токов КЗ к примеру

Точка КЗ	Вид КЗ	Максимальное значение тока КЗ, кА	Минимальное значение тока КЗ, кА
I по	i ао	i уд	I по	i ао	i уд
К1	К^(3)	23,33	32,9	47,84	18,6	26,23	28,32
К1	К^(1)	8,13	-	-	7,46	-	-
К1	К^(2)	20,21	-	-	18,39	-	-