Определение допустимой скорости движения транспортера грузоподъемностью 220 т по пролетному строению моста длиной 55 м

Наименование	,м			Лимитирующий расчет				, км/ч
B0-B2		0,1	7,56	Прочность	8,42	6,95	1,09
8,19	Устойчивость	8,42	6,95	1,18
B2-B4		0,3	7,86	Прочность	8,32	6,87	1,14
8,16	Устойчивость	8,32	6,87	1,19
B4-B5		0,5	7,95	Прочность	8,23	6,79	1,17
7,97	Устойчивость	8,23	6,79	1,17

 

Элемент В0—В2. Минимальный класс элемента получен при расчете на прочность. Класс поезда с транспортером (см. п. 6.9.12). В связи с тем что , пропуск заданной нагрузки без ограничения скорости невозможен. Класс поезда без динамики (см. п.6.9.12)

; .

Тогда допустимая скорость движения поезда (см. рисунок 4.1.) составляет км/ч.

Элемент В2—В4. Минимальный класс элемента по прочности . Класс поезда с транспортером (см. п. 6.9.12), ; м. Допускаемая скорость движения поезда составляет 50 км/ч.

Элемент В4—В5. Минимальный класс элемента по прочности . Класс поезда с транспортером (см. п. 6.9.12), ; м. Допускаемая скорость движения поезда составляет 50 км/ч.

Таким образом, минимальная скорость движения поезда, состоящего из электровоза серии ВЛ10У и 16-осного транспортера грузоподъемностью 220 т с вагонами прикрытия и 4-осных вагонов по пролетному строению длиной 55 м, составляет 25 км/ч (см. таблицу. П.А.1)

 

Приложение Б.

Определение эквивалентной нагрузки от классифицируемого подвижного состава

(Обязательное)

Эквивалентные нагрузки от классифицируемого подвижного состава вы­числяют при невыгоднейшем положении подвижного состава

(Б.1.)

или

при (Б.2.)

или

при (Б.3.)

Где — нагрузка от оси на рельсы, тс; — ордината линии влияния под грузом ; — площадь загружаемой линии влияния, м или м²; — расстояние от груза до ближайшего конца линии влияния с нулевой ординатой, м.

При определении эквивалентной нагрузки классифицируемая нагрузка располагается относительно линии влияния в невыгоднейшее положение, при котором воздействие ее будет наибольшим. При этом один из грузов, называемый крити­ческим Р_кр, располагают над вершиной линии влияния.

Невыгоднейшее положение нагрузки на пролетном строении находят по прави­лам:

а) для линии влияния с вершиной в начале и конце длины загружения (α=0,0) невыгоднейшее загружение определяют по формуле

(Б.4.)

Где Р_i — первый груз (наиболее тяжелый), поставленный над вершиной линии влия­ния, тс; Р₂, Р₃ … — остальные грузы на линии влияния, тс; λ — длина загружения линии влияния, м; а_k — расстояние между первым и вторым грузом, м.

Если левая часть неравенства больше правой, то загружение является не­выгоднейшим; если меньше, то всю систему грузов нужно передвинуть так, чтобы следующий груз был поставлен над вершиной линии влияния, и повторить про­верку и т. д.;

б) для линии влияния с вершиной в середине длины загружения (α=0,05) невы­годнейшее положение нагрузки должно удовлетворять следующим условиям:

;

или (Б.5.)

;

Описанные проверки невыгоднейшего положения груза справедливы только в том случае, если при перемещении груза из первоначального положения ни один из грузов не выходит за пределы линии влияния. Если в пределы линии влияния входит новый груз, то он должен учитываться при отыскании невыгоднейшего положения груза, а при наличии поезда, длина которого превышает длину линии влияния, необходимо делать ряд попыток для нахождения критического груза. При этом возможно, что будет найден не один критический груз, а несколько, и поезд несколько раз необходимо устанавливать в различные критические положе­ния, чтобы выбрать такое, при котором k₀ принимает максимальное значение.

Примеры классификации подвижного состава приведены в приложении А.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ В.

Интенсивности эталонных нагрузок С1 и Н1 и соответствующие им величины динамических коэффициентов

(обязательное)

 

Таблица П.В.1.

Интенсивность эталонной нагрузки С1 и соответствующие ей величины динамического коэффициента

Длина линии влияния, м	Эталонная нагрузка kc, тс/м	1+18/(30+L)
Положение вершины линии влияния
α=0	α =0,5
	49,03(5,000)	49,03(5,000)	1,5806
1,5	39,15 (3,992)	34,25 (3,493)	1,5714
	30,55(3,115)	26,73 (2,726)	1,5625
	24,16(2,464)	21,14 (2,156)	1,5455
	21,69(2,212)	18,99 (1,936)	1,5294
	20,37(2,077)	17,82 (1,817)	1,5143
	19,50(1,988)	17,06 (1,740)	1,5000
	18,84(1,921)	16,48 (1,681)	1,4865
	18,32(1,868)	16,02 (1,634)	1,4737
	17,87(1,822)	15,63 (1,594)	1,4615
	17,47(1,781)	15,28 (1,558)	1,4500
	16,78(1,711)	14,68 (1,497)	1,4286
	16,19(1,651)	14,16 (1,444)	1,4091
	15,66(1,597)	13,71 (1,398)	1,3913
	15,19(1,549)	13,30 (1,356)	1,3750
	14,76(1,505)	12,92 (1,317)	1,3600
	13,85(1,412)	12,12 (1,236)	1,3273
	13,10(1,336)	11,46 (1,169)	1,3000
	12,50(1,275)	10,94 (1,116)	1,2769
	12,01(1,225)	10,51 (1,072)	1,2571
	11.61(1,184)	10,16 (1,036)	1,2400
	11,29(1,151)	9,875 (1,007)	1,2250
	10,80(1,101)	9,807 (1,000)	1,2000
	10,47(1,068)	9,807 (1,000)	1,1800
	10,26(1,046)	9,807 (1,000)	1,1636
	10,10(1,030)	9,807 (1,000)	1,1500
	10,00(1,020)	9,807 (1,000)	1,1385
	9,944(1,014)	9,807 (1,000)	1,1286
	9,895(1,009)	9,807 (1,000)	1,1200
	9,865(1,006)	9,807 (1,000)	1,1125
	9,846(1,004)	9,807 (1,000)	1,1059
	9,807(1,000)	9,807 (1,000)	1,1000
	9,807 (1,000)	9,807 (1,000)	1,0947
	9,807 (1,000)	9,807 (1,000)	1,0900
	9,807 (1,000)	9,807 (1,000)	1,0857
	9,807 (1,000)	9,807 (1,000)	1,0818
	9,807 (1,000)	9,807 (1,000)	1,0783

Примечание: Для промежуточных значений длин загружения l и промежуточных положений вершин линий влияния a = а / l £ 0,5, величину нагрузки k_c следует определять по интерполяции.

Таблица П.В.2.