Гидравлический расчет системы пожаротушения



Мы поможем в написании ваших работ!


Мы поможем в написании ваших работ!



Мы поможем в написании ваших работ!


ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Гидравлический расчет системы пожаротушения



Подбираем параметры основных водопитателей для установки водяного пожаротушения, защищающей склад хранения древесины (Р=180 кг/м3).

Интенсивность орошения водой принята I=0,32 л/(м2 .с) по таблице 5.2 [3] для 6 группы помещений по степени опасности развития пожара.

Площадь орошения спринклерным оросителем Fop =12 м2 [7]. Трассировка трубопроводов и места размещение оросителей на плане показаны на листе 1 графической части.

Выбираем тип оросителя и его основные параметры. Для этого определим
требуемые напор и расход на диктующем оросителе.

Q=к. Н0,5.

На основании полученных расчетов применяем в проектируемой установке спринклерный ороситель СОБР-17-Н.

Расход воды из оросителя 1:

где q1 - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаем из таблицы технических характеристик оросителя СОБР-17-Н [7]. К=1,28 л/(с·МПа0,5);

Р - давление перед оросителем принимаем по графику [7]. Р=0,08 МПа.

 

q1 =10·1,28 3,6 л/(c· м2).

Таким образом, получаем начальные гидравлические параметры у дик- тующего оросителя: q1 =Q1-2=3,6 л/с; Р=0,08МПа.

Для левой ветви распределительного трубопровода принимаем следующие параметры трубопроводов:

участок 1–2: d=50 мм;

участок 2–3: d=50 мм;

участок 3–4: d=50 мм;

участок 4–а: d=50 мм.

При проектировании распределительных, питающих и подводящих сетей необходимо исходить из тех соображений, что водяные и пенные АУП эксплуатируются, как правило, довольно длительное время без замены трубопроводов. Поэтому, если ориентироваться на удельное гидравлическое сопротивление новых труб, через определенное время их шероховатость увеличивается, вследствие чего распределительная сеть уже не будет соответствовать расчетным параметрам по расходу и давлению. В связи с этим принимается средняя шероховатость труб.

Расход первого оросителя 1 является расчетным значением на участке между первым и вторым оросителями.

Падение давления на участке составит:

МПа.

Давление у оросителя 2:

МПа.

Расход воды из оросителя 2:

л/с.

По расходу воды определяются потери давления на участке :

МПа.

Давление воды из оросителя 3:

МПа.

Расход воды из оросителя 3:

л/с.

Расчетный расход на участке между вторым и третьим оросителями, т.е. на участке составит:

=3,6+3,68=7,28 л/с.

По расходу воды определяются потери давления на участке : МПа.

Давление воды из оросителя 4:

МПа.

Расход воды из оросителя 4:

л/с.

Расчетный расход на участке между третьим и четвертым оросителями, т.е. на участке составит:

=3,6+3,68+3,75=11,03 л/с.

По расходу воды определяются потери давления на участке : = 3,6+3,68+3,75+3,85=14,88 МПа.

Давление воды рассчитаем в точке а:

МПа.

Таким образом, для левой ветки рядка I симметричной секции А требуется обеспечить расход при давлении . Правая ветвь рядка симметрична левой поэтому расход для этой ветки тоже равен , а следовательно, и давление в точке а будет равно .

Расход воды рядка I составит л/с.

Принимается диаметр питающего трубопровода на участке d=50 мм. По расходу определяются потери давления на участке :

МПа.

Давление в точке b составит:

МПа.

Рассчитаем расход воды рядка II определяем по характеристики рядка I

.

Расход воды из рядка II определяется по формуле:

л/с.

Общий расход двух рядков:

л/с.

Таким образом, даже незначительное изменение спецификации распределительного и питающего трубопроводов в сторону уменьшения диаметра приводит к достаточно существенному изменению давления, что требует использования пожарного насоса с большим давлением подачи.
Принимается диаметр питающего трубопровода на участке d=100 мм. Определяем потери давления на участке :

=0,24 МПа.

Давление в точке c составит:

МПа.

Характеристика рядка II:

10346,8.

Расход воды из рядка III определяется по формуле:

л/с.

Общий расход трех рядков:

л/с.

Потери давления из точки с-насоса:

=1,05 МПа

В общем случае требуемое давление (напор) на выходе пожарного насоса вычисляется по формуле:

 

Выбор оборудования

По расходу Q=137.1 л/с и давлению P=1,3 МПа воды выбираем по [8] два насоса (основной и резервный)марки ТП(Д) 200 – 660 ( с числом оборотов 1300 об/мин ).

Узел управления марки УУ-С 150/1,2В-ВФ,04

Узел управления спринклерный водозаполненный с клапаном КС «Класс» с условным проходом 100 мм предназначен для работы в спринклерных установках водяного и пенного пожаротушения, осуществляет подачу огнетушащей жидкости, выдает сигнал для формирования командного импульса на управление элементами пожарной автоматики (насосами, системой оповещения, отключением вентиляторов и технологического оборудования и др.), а так же контролирует состояние и проверяет работоспособность указанных установок в процессе эксплуатации.

 



Последнее изменение этой страницы: 2016-04-07; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.238.235.155 (0.01 с.)