Характеристика выбросов в атмосферу

Таблица 7.1

Источник загрязнения	Источник выделения	Характеристика источника выброса	Наименование ЗВ	Удельный объем выбросов м^3/т продукта	Удельный выход ЗВ N, г/т продукта	Фактический выброс ЗВ·10^3 Mф, г/с	ПДВ, г/с	Требуемая степень очистки η, %
V, м^3/с	T, °С	Д, м	Н, м
участок получения техн. метацина	реактор Р-15	0,013		0,44	12,56	ацетон	0,026	20,54	0,007	0,077
йодистый метил	0,037	84,32	0,027	0,003
фильтр-сушилка Ф-21	0,861		0,32	12,56	этанол	0,875	691,25	0,223	4,62
участок получения фармак. метацина	реактор Р-29	0,085		0,44	12,56	этанол	0,110	86,90	0,028	2,36
фильтр-сушилка Ф-33	1,194		0,51	12,56	этанол	1,023	808,17	0,261	5,99

 

М (г/с) = N ∙ Q /t ∙ 3600 [3]

где N выражено в г/т;

Q – производительность предприятия по целевому продукту, т/год, Q = 5 т/год;

t - число часов работы источника выделения в году, Т_эф = 4306 ч/год;

3600 – коэффициент пересчета из часов в секунды

 

 

Для паров ацетона в Р-15 М_ф = 20,54·5 /(3600 ∙ 4306)= 0,007·10^-3 г/с

Для паров йодистого метила в Р-15 М_ф = 84,32·5 /(3600 ∙ 4306)= 0,027·10^-3 г/с

Для паров этанола в Ф-21 М_ф = 691,25·5 /(3600 ∙ 4306)= 0,223·10^-3 г/с

Для паров этанола в Р-29 М_ф =86,90 ·5 /(3600 ∙ 4306)= 0,028·10^-3 г/с

Для паров этанола в Ф-33 М_ф = 808,17·5 /(3600 ∙ 4306)= 0,261·10^-3 г/с

 

 

Расчет ПДВ для нагретого источника выброса:

ПДВi = (г/с) [3]

Н – высота трубы (источника выброса), м;

V – объем потока выбросов, м³/с

А – коэффициент, зависящий от температуры стратификации атмосферы

A = 160 (для Северо-Запада) [3]

С_ф – фоновая концентрация загрязняющих веществ, мг/м³

С_ф = 0,3∙ПДКi [3]

F – безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе; F = 1 (для газообразных веществ);

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√ф + 0,34∙³√ф) [3]

ф =1000 ∙ ω² ∙ D / (H² ∙ Δt) [3]

D – диаметр трубы, м

∆t = t_выброс - t_атмосф,˚С; t_атм =19˚С; ∆t = 25 – 19 = 6

µ – безразмерный коэффициент, учитывающий рельеф местности

µ = 1 (предприятие находится на окраине жилого массива);

n – безразмерный коэффициент, учитывающий условия выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса (n=f(υ))

u=0,65 ∆t / H [3]

 

1) Пары ацетона (Р-15):

ПДК_ацет = 0,35 мг/м³

С_{ф ацет} = 0,3 ∙ 0,35 = 0,105 мг/м³;

ф =1000 ∙ 10² ∙ 0,44 / (12,56² ∙ 6) = 46,49

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√46,41 + 0,34∙³√46,41) = 0,39

u=0,65·³√0,013·6 / 12,56 = 0,022 т.к. υ < 0,3, то n = 3

ПДВ_ацет = [(0,35 – 0,135) ∙ 12,56²∙³√0,013·6] / (160 ∙1∙0,39· 3∙1) = 0,077 г/с

2) Пары йодистого метила (Р-15):

ПДК_{йод.мет} = 0,01 мг/м³

С_{ф йод.мет}= 0,3 ∙ 0,01 = 0,003 мг/м³

ф =1000 ∙ 10² ∙ 0,44 / (12,56² ∙ 6) = 46,49

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√46,41 + 0,34∙³√46,41) = 0,39

u=0,65·³√0,013·6 / 12,56 = 0,022 т.к. υ < 0,3, то n = 3

ПДВ_ацет = [(0,01 – 0,003) ∙ 12,56²∙³√0,013·6] / (160 ∙1∙0,39· 3∙1) = 0,003 г/с

3) Пары этилового спирта (Ф-21):

ПДК_этанол = 5 мг/м³

С_{ф этанол}= 0,3 ∙ 5 = 1,5 мг/м³

ф =1000 ∙ 10² ∙ 0,32 / (12,56² ∙ 6) = 33,81

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√33,81 + 0,34∙³√33,81) = 0,43

u=0,65·³√0,861·6 / 12,56 = 0,089 т.к. υ < 0,3, то n = 3

ПДВ_ацет = [(5 – 1,5) ∙ 12,56²∙³√0,861·6] / (160 ∙1∙0,43· 3∙1) = 4,62 г/с

4) Пары этилового спирта (Р-29):

ПДК_этанол = 5 мг/м³

С_{ф этанол}= 0,3 ∙ 5 = 1,5 мг/м³

ф =1000 ∙ 10² ∙ 0,44 / (12,56² ∙ 6) = 46,49

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√46,41 + 0,34∙³√46,41) = 0,39

u=0,65·³√0,085·6 / 12,56 = 0,041 т.к. υ < 0,3, то n = 3

ПДВ_ацет = [(5 – 1,5) ∙ 12,56²∙³√0,085·6] / (160 ∙1∙0,39· 3∙1) = 2,36 г/с

5) Пары этилового спирта (Ф-33):

ПДК_этанол = 5 мг/м³

С_{ф этанол}= 0,3 ∙ 5 = 1,5 мг/м³

ф =1000 ∙ 10² ∙ 0,51 / (12,56² ∙ 6) = 53,88

m = 1 / (0,67 + 0,1∙√53,88 + 0,34∙³√53,88) = 0,37

u=0,65·³√1,194·6 / 12,56 = 0,1 т.к. υ < 0,3, то n = 3

ПДВ_ацет = [(5 – 1,5) ∙ 12,56²∙³√1,194·6] / (160 ∙1∙0,37· 3∙1) = 5,99 г/с

Необходимости в мероприятиях по сокращению выбросов загрязняющих веществ нет, т.к. фактический выброс намного меньше предельно допустимого выброса загрязняющих веществ.

 

Образование и характеристика сточных вод

Источником образования сточных вод при производстве метацина является маточный раствор от промывки угля. Причина загрязнения воды: содержание в ней взвешенных веществ (ДМАЭБ), хлоридов (хлорид натрия) и щелочи (гидроксид натрия).

Анализ сточных вод приведен в таблице 7.2 «Характеристика сточных вод».

Характеристика сточных вод

Источник образования	Объем стоков	Периодичность образования	Показатели стоков	Концентрация ЗВ, мг/дм^3	Допустимая концентрация ЗВ, мг/дм^3	Требуемая степень очистки, %
м^3/кг продукта	м^3/сутки
Маточный раствор от промывки угля	0,006	0,367	2 раза в сутки	рН	7,9	6-9	-
взвешенные вещества (ДМАЭБ)			47,14
хлориды (Cl^-)		350	-

Таблица 7.2

 

Из таблицы видно, что маточный раствор от промывки угля является слабо загрязненном, только содержание взвешенных веществ превышает допустимую норму.

Рассчитаем необходимую степень очистки стоков по взвешенным веществам:

n=(С - С_ст)/С·100%,

где С–концентрация взвешенных веществ в сточной воде до очистки, мг/дм³,

С_ст– допустимая концентрация взвешенных веществ в стоках, мг/дм³.

 

Необходимая степень очистки маточного раствора по ВВ:

n = (70 - 37)/ 70 ·100% = 47,14 %

 

Для обеспечения ПДС предлагается установить отстойник вертикального типа (нетиповой) с максимальной эффективностью 60 %.

Образование и характеристика отходов

На проектируемом предприяти отходы образуются при проведении очистки активированным углем продукта производства. Анализ отходов приведен в таблице 7.3 «Характеристика отходов».

Характеристика отходов

Таблица 7.3

Источник образования	Наименование отхода	Место временного хранения (характеристика)	Количество отходов	Характеристика отходов
т/т продукта	т/год	Показатели (хим. состав)	Значения показателей
ТП-1 Получение ДМАЭБ, Ф-5	Отработанный уголь	контейнеры	0,068	0,340	Уголь Вода Бензацин	90 % 5,6 % 4,4 %
ТП-3 Получение метацина фармакопейного, Ф-31	Отработанный уголь	контейнеры	0,085	0,425	Уголь Метацин Этанол	90 % 4 % 6 %