Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет теплового баланса ректификационной колонны↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 6 из 6 Содержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Пренебрегая тепловыми потерями в окружающую среду, можно записать ,[(3.10), 15]. где Фвх и Фвых - тепловой поток, соответственно входящий и выходящий из колонны, Вт (1 Вт = 1 Дж/с).
Тепловой поток поступает в колонну: с сырьем, нагретым до температуры t0, подачи сырья в парожидкостном состоянии с массовой долей отгона е. 1) , где - энтальпия паров сырья, Дж/кг; - энтальпия жидкости сырья, кДж/кг; а) Нп=b*(4 - r1515) – 308,99, где b – коэффициент [табл. 16, 15], кДж/кг; при 140°С b=285,75 кДж/кг (здесь и далее [15]). r1515 – относительная плотность нефтепродукта расчитывается по преобразованной формуле Крэга: r1515=1,03∙М/(44,29+М), где М- молярная масса паровой фазы на входе в колонну. r1515=1,03∙88,99/(44,29+88,99)=0,6877; Нп =276,62∙(4 – 0,6877) – 308,99=637,5 кДж/кг; б) Нж=а/(r1515) 0,5, где а – коэффициент [табл. 14, 15], кДж/кг. При 140°С а=237,61 кДж/кг. r1515=1,03∙97,42/(44,29+97,42)=0,7081 Нж =269,66/0,7081 0,5=320,46 кДж/кг =15,527∙106 кДж/ч=4316,93 кВт
2) с горячей струей Фг.с вниз колонны. 3) с верхним орошением - Фор. орошающая жидкость входит в колонну с температурой tор=40оС. Следовательно, , где Gор=R∙GD, - энтальпия жидкости дистиллята. Нж=а/(r1515)0,5, а=70,26 кДж/кг. где М- молярная масса орошения: М=75,5∙0,87+84,2∙0,13=76,6. r1515=1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6526 Нж =70,26/0,6526 0,5=86,91 кДж/кг Фор=2∙7500∙86,91=1,304∙106 кДж/ч=365,125 кВт
Суммарный тепловой поток, входящий колонну, =(15,527+1,304)∙106 +ΔФгс кДж/ч
Тепловой поток выходит из колонны: 1) с парами дистиллята , где - энтальпия паров дистиллята, кДж/кг; при t=94 0С: b=259,02 кДж/кг. r1515=1,03∙М/(44,29+М), где М- молярная масса орошения: М=71,4∙0,342+77,9∙0,528+84,2∙0,13=76,5. r1515=1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6523 r1515 =0,6523 – относительная плотность паров дистиллята; Нп =259,02∙(4 – 0,6523) – 308,99=558,1 кДж/кг; ФD=7500∙558,1=4,186∙106 кДж/ч=1162,708 кВт; Пары дистиллята на орошение (кратность R=2): 2∙7500∙558,1=8,372∙106 кДж/кг=2325,417 кВт
2) с жидким нижним продуктом , где -энтальпия жидкого остатка при t=154°С, кДж/кг; а=300,32 кДж/кг. r1515 – относительная плотность нефтепродукта, равная 0,7151 Нж =300,32/0,7151 0,5=355,14 кДж/кг 24286∙355,14=8,625∙106 кДж/ч=2395,833 кВт
Суммарный тепловой поток, покидающий колонну, Фвых=ФD+ФDор+ФW+Фор=(4,164+8,372+8,625)∙106 кДж/ч=21,161∙106 кДж/ч= =5878,056 кВт.
ΔФгс=Фвых-Ф0=(21,161-15,527-1,304)∙106=4,33∙106 кДж/ч
ΔФгс= Находим энтальпии продуктов в колонне по формулам 1.16 и 1.17 [15]:
Зададимся следующими данными: температура – 200 оС энтальпия «горячей струи» по формуле Уира и Иттона расход «горячей струи» Gгс=4,33∙106/(758,41-355,14)=10756 кг/ч
Таблица 7.3 - Тепловой баланс колонны К-4
ΔQ=Qп-Qр=6945,016-6945,018=0,002 кВт. Дисбаланс тепла компенсируется изменением расхода орошения в процессе эксплуатации колонны
7.4 Расчет диаметра колонны
Диаметр колонны можно определить по уравнению [15]: D= , Где Gп – объемный расход паров, м3/с Vл - допустимая линейная скорость паров, м/с. Для расчета диаметра ректификационной колонны необходимо определить объемный расход паров (м3/с) в тех сечениях колонны где они образуются. Объемный расход паров [15]: Gп = 22,4∙Т∙0,101∙∑ (Gi/Мi)/(273∙Р)/3600, где Т – температура системы, К; Р – давление в системе, МПа; Gi – расход компонента, кг/ч; Мi – молекулярная масса компонента кг/кмоль.
Определение объемного расхода паров в точке ввода сырья: Температура в точке ввода сырья 1400С Давление в точке ввода сырья 350 кПа Расход паров 16890 кг/ч Молекулярная масса паров 88,99 кг/кмоль Тогда объёмный расход паров: Gп=22,4∙(140+273)∙0,101∙(16890/(3600∙88,99))/(273∙0,350)=0,516 м3/с,
Определение объемного расхода паров в точке ввода горячей струи: Температура в точке ввода горячей струи 2000С Давление в точке ввода горячей струи 356 кПа Расход паров 10756 кг/ч (табл. 7.3) Молекулярная масса паров 100,6 кг/кмоль Тогда объёмный расход паров: Gп=22,4∙(200+273)∙0,101∙(10756/(3600∙100,6))/(273∙0,356)=0,327 м3/с,
Определение объемного расхода паров в точке вывода паров дистиллята: Температура в точке вывода паров дистиллята 93,50С Давление в точке вывода паров дистиллята 341 кПа Расход паров: фр нк-70оС+орошение 7500+15000=22500 кг/ч (табл. 7.3). Молекулярная масса паров 76,5 кг/кмоль Тогда объёмный расход паров: Gп=22,4∙(93,5+273)∙0,101∙(22500/(3600∙76,5))/(273∙0,341)=0,73 м3/с,
Дальнейшее определение диаметра производим по максимальному расходу паров т.е. Gп=0,73 м3/с.
Допустимая линейная скорость паров [15]:
Vл= (0,305*С*Ц(ρж – ρп)/ ρп)/3600, где С – коэффициент, зависящий от расстояния между тарелками и условий ректификации; С=300 [15]; ρж, ρп – абсолютная плотность соответственно жидкости и паров, кг/м3. а) Плотность жидкой фазы r1515 = 1,03∙М/(44,29+М), где М – молярная масса паровой фазы, кг/кмоль. r1515 = 1,03∙76,6/(44,29+76,6)=0,6526 r493,5=r1515-(93,5-15)∙a=0,6526-93∙0,000962= 0,5771 rж(93,5°С)= 577,1 кг/м3 б) Плотность паровой фазы rп=rо∙Т0∙Р/(Т∙Р0) [15], где rо – плотность пара при нормальных условиях, кг/м3 rп=76,6∙273∙0,341/(22,4∙381∙0,101)=0,86 кг/м3 Получаем, Vл= 0,305∙300∙Ц((577,1-0,86) / 0,86) /3600=0,66 м/с Соответственно диаметр колонны равен: D = По ГОСТ 21944-76 принимаем диаметр 1,3 м. Расчет высоты колонны
Рис. 6. К расчету высоты колонны четкой ректификации.
h1 = ЅD=Ѕ∙1,3=0,65 м h2=(nв-1)∙hт=(36-1)∙0,25=8,75 м h3= hт∙3=0,25∙3=0,75 м h4=(nн-1)∙ hт=(24-1)∙0,25=5,75 м h5=1,5 м Высоту слоя жидкости в нижней части колонны рассчитывают по её запасу на 10 минуты, необходимому для обеспечения нормальной работы насоса. Принимая запас на 600 с, объем кубового остатка с учётом расхода горячей струи составит: V=(Gк+Gгс)∙600/3600r Где r - плотность кубового остатка при температуре внизу колонны, кг/м3: r=(0,7151-0,000884∙(154-15))∙1000=679,7 кг/м3 тогда V=(24286+5621)∙600/(3600∙679,7)=7,33 м3 Площадь поперечного сечения колонны: S=pD2/4=0,785∙1,32=1,33 м2 тогда h6=V/S=7,33/1,33=5,6 м. Высоту юбки h7 принимают, исходя из практических данных, равной 4 м. Общая высота колонны составляет: H=h1+ h2+ h3+ h4+ h5+ h6+ h7 =0,65+8,75+0,75+5,75+1,5+5,6+4=27,00 м
8 Расчет полезной тепловой нагрузки печи атмосферного блока
Печь атмосферного блока для нагрева и частичного испарения отбензиненной нефти подаваемой в колонну К-2 и «горячей струи» для подогрева низа колонны К-1. В расчете используем доли отгона, найденные с помощью ПЭВМ. Количество теплоты Qпол.(кВт), затрачиваемой на нагрев и частичное испарение отбензиненной нефти, определяется по формуле [12]: Qпол.=Gc∙(е∙Нt2п+(1-е)∙ Нt2ж- Нt1ж)/3600, где Gс – расход сырья, кг/ч; е – массовая доля отгона отбензиненной нефти на выходе из печи; Нt1ж, Нt2ж, Нt2п – энтальпия жидкой и паровой фаз отбензиненной нефти при температурах на входе (t1) и выходе (t2) из печи, кДж/кг. Зададимся следующими данными для расчета: - температура нефти на входе в печь- 260 оС; - температура выхода «горячей струи» в К-1 – 330 оС; - температура выхода нефти в К-2 – 360 оС; - давление в колонне К-1 – 350 кПа; - давление в колонне К-2 – 150 кПа; - расход «горячей струи» в К-1 (30% на сырье) – 329500∙0,3=98850 кг/ч; Таблица 8.1. - Для нахождения доли отгона в печи атмосферного блока
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-23; просмотров: 975; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.15.26.184 (0.009 с.) |