Таблица 6.1 — Значения k прямоугольных площадей приложения нагрузки
Содержание книги
- Метод, основанный на номинальной жесткости
- Коэффициент увеличения момента
- Метод, основанный на номинальной кривизне
- Боковая (поперечная) неустойчивость гибких балок
- Предварительно напряженные элементы и конструкции
- Усилие предварительного напряжения во время напряжения
- Усилие предварительного напряжения
- Прямые (первые) потери усилия предварительного напряжения при предварительном натяжении
- Таблица 5.1 — Коэффициенты трения m для пост-натягиваемых напрягающих элементов, располагаемых в конструкции, и внешних напрягающих элементов без сцепления
- Потери от проскальзывания в анкерном устройстве
- Учет предварительного напряжения в расчете
- Влияние предварительного напряжения в предельном состоянии по эксплуатационной пригодности и предельном состоянии по усталости
- Предельные состояния по несущей способности (ULS)
- Рисунок 6.1 — Возможное распределение относительных деформаций
- Элементы, не требующие по расчету поперечной арматуры
- а — для балки с непосредственной опорой;
- Рисунок 6.5 — Ферменная модель и обозначения для элементов с поперечной арматурой
- Рисунок 6.6 — Поперечная арматура при коротких пролетах среза
- Срез по контакту между бетонами, укладываемыми в различное время
- Рисунок 6.8 — Примеры контактов
- Рисунок 6.10 — Диаграмма поперечного усилия
- Рисунок 6.11 — Используемые в 6.3 обозначения и определения
- Рисунок 6.12 — Модель расчета на продавливание
- Распределение нагрузки и основной контрольный периметр
- Рисунок 6.13 — Типичные основные контрольные периметры
- Таблица 6.1 — Значения k прямоугольных площадей приложения нагрузки
- Рисунок 6.19 — Распределение поперечного усилия при неуравновешенном моменте
- Рисунок 6.21N — Рекомендуемые значения b
- Сопротивление продавливанию плит или фундаментов колонн без поперечной арматуры
- Сопротивление продавливанию плит или фундаментов колонн с поперечной арматурой
- Рисунок 6.22 — Контрольные периметры для внутренних колонн
- Рисунок 6.24 — Расчетное значение прочности бетонных распорок
- Рисунок 6.26 — Сжатый узел без тяжей
- Анкеровка и соединения внахлестку
- Внутренние силы и напряжения при проверке на усталость
- Таблица 6.2 — Отношение x прочности сцепления с бетоном напрягающих элементов и арматурной стали
- Метод проверки для арматурной и предварительно напряженной стали
- Проверка с использованием эквивалентного уровня напряжений
- Проверка бетона при сжатии или поперечной нагрузке
- Предельные состояния по эксплуатационной пригодности (SLS)
- Контроль трещин. Общие положения. Минимальная площадь арматуры
- с — элементы, подвергнутые растяжению
- Расчет ширины раскрытия трещин
- Рисунок 7.2 — Ширина трещины w на поверхности бетона
- Случаи, когда вычисления могут быть опущены
- Таблица 7. 4n — Основные значения отношения пролета к полезной высоте для железобетонных элементов без продольного сжатия
- Конструирование арматуры и напрягающих элементов — общие положения
- Допустимые диаметры оправки для загибаемых стержней
- Анкеровка продольной арматуры. Общие положения. A) требуемая Базовая длина анкеровки при растяжении lb,rqd для любого очертания, измеренная вдоль средней линии. B) Эквивалентная длина анкеровки для стандартных загибов. C) Эквивалентная длина анкеровки для
- Предельное напряжение сцепления
6.4.3 Расчет на продавливание
(1)Р Метод расчета на продавливание основан на проверках, выполняемых по грани колонны
и по основному контрольному периметру u1. Если требуется поперечная арматура, необходимо определить периметр uout,ef (см. рисунок 6.22), для которого далее не требуется постановка поперечной арматуры. Определяются расчетные значения касательных напряжений, МПа, по контрольным сечениям:
vRd,c — расчетное значение сопротивления продавливанию плиты без поперечной арматуры
в рассматриваемом контрольном сечении;
vRd,cs — расчетное значение сопротивления продавливанию плиты с поперечной арматурой
в основном контрольном сечении;
vRd,max — расчетное значение максимального сопротивления продавливанию в основном контрольном сечении.
(2) Следует выполнить следующие проверки:
(a) Вдоль периметра колонны или периметра площади приложения нагрузки максимальное напряжение от продавливания не должно быть превышено:
vEd £ vRd,max.
(b) Поперечная арматура из условия продавливания не требуется, если
vEd £ vRd,с.
(c) Если значение vEd превышают vRd,c для рассматриваемого контрольного сечения, необходимо предусмотреть поперечную арматуру от продавливания согласно 6.4.5.
(3) Если реакция опоры действует с эксцентриситетом по отношению к контрольному периметру, необходимо определить максимальное напряжение среза по формуле
 , (6.38)
где d — средняя полезная высота плиты, принимаемая равной (dy + dz)/2;
dy, dz — полезная высота плиты в направлениях y и z соответственно в контрольном сечении;
ui — длина рассматриваемого контрольного периметра;
b — определяется по формуле
 , (6.39)
здесь ui — длина основного контрольного периметра;
k — коэффициент, зависящий от отношения размеров колонны с1 и с2: его значение является функцией пропорции неуравновешенного момента, переданного поперечной силой и совместно изгибом и кручением (таблица 6.1);
Wi — соответствует распределению поперечного усилия, представленному на рисунке 6.19, и является функцией основного контрольного периметра u1:
 (6.40)
dl — приращение длины периметра;
е — расстояние от dl до оси, вокруг которой действует момент MEd.
с1/с2
£0,5
1,0
2,0
³3,0
k
0,45
0,60
0,70
0,80
|
