Практическая работа №1. Конструирование и расчет фундаментов мелкого заложения по предельным состояниям.

1.Теоретическая часть.

Фундаменты подразделяют на столбчатые (отдельные) - под колонны или ранд-балки, ленточные, прерывистые и щелевые - под стены или ряды колонн, и плитные (сплошные) - под здание или его часть. В качестве материала фундамента применяют железобетон, бетон, природные камни, кирпич. Для зданий и сооружений III уровня ответственности при соответствующем обосновании допустимо использование легкого бетона, цементогрунта и др.

Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом:

- назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты;

- глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций;

- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;

- инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);

- гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения;

- глубины сезонного промерзания грунтов.

Выбор оптимальной глубины заложения фундаментов в зависимости от учета указанных выше условий рекомендуется выполнять на основе технико-экономического сравнения различных вариантов.

Нормативную глубину сезонного промерзания грунта принимают равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (по данным наблюдений за период не менее 10 лет) на открытой, оголенной от снега горизонтальной площадке при уровне подземных вод, расположенном ниже глубины сезонного промерзания грунтов.

Расчетную глубину сезонного промерзания грунта , м, определяют по формуле

, (1. 1)

где - нормативная глубина промерзания, м,

- коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый для наружных фундаментов отапливаемых сооружений - по таблице 1.1; для наружных и внутренних фундаментов не отапливаемых сооружений =1,1, кроме районов с отрицательной среднегодовой температурой.

Таблица 1.1

Особенности сооружения	Коэффициент при расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, °С
				20 и более
Без подвала с полами, устраиваемыми:
по грунту	0,9	0,8	0,7	0,6	0,5
на лагах по грунту	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6
по утепленному цокольному перекрытию	1,0	1,0	0,9	0,8	0,7
С подвалом или техническим подпольем	0,8	0,7	0,6	0,5	0,4
Примечания 1 Приведенные в таблице значения коэффициента относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней грани стены до края фундамента <0,5 м; если 1,5 м, значения коэффициента повышают на 0,1, но не более чем до значения =1; при промежуточном значении значения коэффициента определяют интерполяцией. 2 К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии - помещения первого этажа. 3 При промежуточных значениях температуры воздуха коэффициент принимают с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в таблице.

 

Глубина заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов основания должна назначаться:

- для наружных фундаментов (от уровня планировки) по таблице 1.2;

- для внутренних фундаментов - независимо от расчетной глубины промерзания грунтов.

Таблица 1.2

Грунты под подошвой фундамента	Глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод , м, при
Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности	Не зависит от	Не зависит от
Пески мелкие и пылеватые	Не менее	То же
Супеси с показателем текучести 0	То же	"
То же, при 0	"	Не менее
Суглинки, глины, а также крупнообломочные грунты с глинистым заполнителем при показателе текучести грунта или заполнителя 0,25	"	То же
То же, при 0,25	"	Не менее 0,5
Примечания 1 В случаях когда глубина заложения фундаментов не зависит от расчетной глубины промерзания , соответствующие грунты, указанные в настоящей таблице, должны залегать до глубины не менее нормативной глубины промерзания .

 

Глубину заложения наружных фундаментов допускается назначать независимо от расчетной глубины промерзания, если:

- фундаменты опираются на мелкие пески и специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не имеют пучинистых свойств, а также в случаях когда специальными исследованиями и расчетами установлено, что деформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационную пригодность сооружения;

- предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия, исключающие промерзание грунтов.

Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний период) следует принимать по таблице 2, при этом глубина исчисляется: при отсутствии подвала или технического подполья - от уровня планировки, а при их наличии - от пола подвала или технического подполья.

Глубину заложения наружных фундаментов отапливаемых сооружений с холодным подвалом (техническим подпольем) принимают наибольшей из значений глубины заложения внутренних фундаментов и расчетной глубины промерзания грунта с коэффициентом =1, считая от уровня планировки.

Фундаменты сооружения или его отсека должны закладываться на одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов на разных отметках их допустимую разность , м, определяют исходя из условия

, (1.2)

где - расстояние между фундаментами в свету, м;

, - расчетные значения угла внутреннего трения, град., и удельного сцепления, кПа;

- среднее давление под подошвой вышерасположенного фундамента от расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способности), кПа.

Под монолитными фундаментами независимо от подстилающих грунтов (кроме скальных) рекомендуется предусматривать устройство бетонной подготовки толщиной 100 мм. Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки с цементной стяжкой. При сборных фундаментах устраивают подготовку из песка или цементного раствора.

Фундаменты рекомендуется проектировать для условий выполнения работ нулевого цикла до устройства колонн: отметку верха фундаментов принимают на 150 мм ниже отметки чистого пола зданий.

Высоту фундамента назначают по условиям заглубления или условиям заделки колонн; высоту плитной части фундамента назначают по расчету. При высоте фундамента больше высоты плитной части, требуемой по расчету, увеличение высоты фундамента производят за счет подколонника.

Форму отдельных фундаментов в плане при центральной нагрузке рекомендуется принимать квадратную, если этому не препятствуют фундаменты соседних зданий, подземные сооружения, фундаменты под оборудование и т.п.

При внецентренной нагрузке фундамент рекомендуется принимать прямоугольной формы с соотношением сторон прямоугольной подошвы фундамента от 0,6 до 0,85.

Монолитные фундаменты под сборные и монолитные железобетонные колонны рекомендуется проектировать с плитной частью ступенчатого типа. Размеры в плане подошвы фундамента, ступеней, подколонника рекомендуется принимать кратными 0,30 м.

Высоту ступеней рекомендуется принимать равной 0,30, 0,45, а при большой высоте плитной части фундамента - 0,60 м.

Высоту фундамента рекомендуется принимать кратной 0,30 м.

При выборе типа фундамента определяющим является конструктивное решение здания или сооружения. Как правило, для жилых зданий применяются ленточные сборные или монолитные фундаменты, а для промышленных зданий – отдельно стоящие сборные или монолитные фундаменты. В том случае если несущий слой грунта находится на расстоянии более 3-5 м от поверхности земли, применяют свайные фундаменты. При неоднородном основании в некоторых случаях для жилых и административных зданий может оказаться более эффективным применение фундаментов в виде сплошных плит или перекрестных лент.

Для фундаментов мелкого заложения назначают предварительные размеры фундамента с использованием условного расчетного сопротивления грунта R₀.

 

, (1.3)

где А – площадь подошвы фундамента;

N_II – нагрузка от веса наземных конструкций;

R₀ – расчетное сопротивление грунта;

– среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах, принимаемое равным 20 кН/м²;

d – глубина заложения фундамента.

Для ленточного фундамента расчет выполняется на 1 п.м. длины фундамента, поэтому ширину подошвы находят по формуле b=A/1, для фундаментов с квадратной подошвой b= , с круглой b=2 .

2. Задания.

2.1.Предложите конструкцию, глубину заложения и площадь подошвы фундамента для Вашего кирпичного здания размерами в плане 14,7*54,5м, расположенного в столице региона соответствующего номеру Вашего варианта, обоснуйте ее применение.

Рисунок 1.1

 

 

Таблица1.3

Вариант	Глубина заложения подвала, м.	Уровень подземных вод, м	Характеристики грунта	Расчетная нагрузка NO11, кН/м
	1,1	-5,1	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,2	-5,6	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,3	-5,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,4	-6,5	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,5	-6,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,6	-5,1	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,7	-5,6	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,8	-5,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,9	-6,5	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	2,0	-6,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	2,1	-5,1	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	2,2	-5,6	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	2,3	-5,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	2,4	-6,5	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	2,5	-6,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	2,6	-5,1	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	2,7	-5,6	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,2	-5,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,3	-6,5	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,4	-6,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,5	-5,1	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,6	-5,6	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,7	-5,8	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,8	-6,5	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,9	-6,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,1м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	2,0	-5,1	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2= -6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-12,1м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,2	-5,6	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-12,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа
	1,3	-5,8	Слой1 Н1= -2,7м суглинок IL=0,3, е=0,5, γII=0,02МН/м^3, φ=32^0, с11=8,4КПа, Е=15МПа слой 2 Н2= -7,1м Супесь пластичная IL=0,57, е=0,63, γII=0,0196МН/м^3, γsII=0,0272МН/м^3 φ=24^0, с11=12КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,21, е=0,78, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=16^0, с11=2,5КПа, Е= 12МПа
	1,4	-6,5	Слой1 Н1= -3,7м суглинок IL=0,31, е=0,45, γII=0,021МН/м^3, φ=31^0, с11=8,5КПа, Е=14,5МПа слой 2 Н2=- 6,1м Супесь пластичная IL=0,56, е=0,64, γII=0,0194МН/м^3, γsII=0,0271МН/м^3 φ=23^0, с11=11КПа, Е= 16МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,02МН/м^3, γsII=0,0275МН/м^3 φ=15^0, с11=2,6КПа, Е= 13МПа
	1,5	-6,8	Слой1 Н1= -1,7м суглинок IL=0,29, е=0,49, γII=0,02МН/м^3, φ=30^0, с11=8,3КПа, Е=15,5МПа слой 2 Н2= -5,1м Супесь пластичная IL=0,58, е=0,64, γII=0,0198МН/м^3, γsII=0,0273МН/м^3 φ=23^0, с11=12,5КПа, Е= 16,5МПа Слой 3 Н3=-11,9м глина полутвердая IL=0,20, е=0,79, γII=0,0199МН/м^3, γsII=0,027МН/м^3 φ=14^0, с11=2,7КПа, Е= 14МПа

 

3. Пример решения.

Пример 1.1. Запроктировать ленточный фундамент под наружную стену крупноблочного жилого дома, возводимого в г.Уфе. Здание имеет подвал с отметкой пола подвала 2,5м. Расчетная температура воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, равна 15⁰С. Уровень подземных вод находится на отметке -6,4м. Грунты – суглинок I_L=0,3, е=0,5. Расчетная нагрузка N_O11=580 кН/м

Решение:

1.Определим глубину заложения фундамента, учитывая климатические условия на строительной площадке. Для этого по карте СНиП «Строительная климатогоия» находим, что нормативная глубина промерзания для Уфы составляет 180 см. По таблице 1.1. находим значение коэффициента k_h=0,5. Глубина сезонного промерзания по формуле 1.1:

=0,5х1,8=0,9м.

2. Определим глубину заложения фундаментов отапливаемых сооружений по условиям недопущения морозного пучения грунтов для наружных фундаментов (от уровня планировки). Глубина заложения фундаментов в зависимости от глубины расположения уровня подземных вод , м, по таблице 1.2:

d_w =6,4<d_f+2=2,9м.

Следовательно глубина заложения фундаментов назначается не менее

3.В соответствии с конструктивными требованиями при глубине пола в подвале на отметке 2,5м примем толщину пола в подвале 0,1м, а расстояние от низа конструкции пола в подвале до подошвы фундамента назначим равным 0,4м, имея ввиду, что высота типового блока подушки составит 0,3м, тогда глубина заложения подошвы фундамента от спланированной отметки земли будет равен:

2,5+0,1+0,4=3,0м

4. По таблице СП 50-101-2004 определяем условное расчетное сопротивления грунта R₀=0,28МПа.

5. По формуле 1.3 определяем ориентировочную площадь подошвы фундамента:

=0,58/(0,28-0,02*3)=2,64м²

6. Для ленточного фундамента расчет выполняется на 1 п.м. длины фундамента, поэтому ширину подошвы находим по формуле b=A/1=2,64/1=2,64м.

7.Конструкцию фундамента назначаем из монолитной подушки шириной 2,7м толщиной 0,3м и стены из четырех фундаментных блоков шириной 60 см.

4.Вопросы.

1. На какой на основе и с учетом чего должны проектироваться основания и фундаменты?

2.Что включает обоснованный расчетом выбор вариантов при проектировании оснований и фундаментов?

3. Как определить глубину заложения фундамента?

4.Как определить площадь подошвы фундамента?