Находим расчетное сопротивление грунта основания

R= g_с1×g_с2[ М_g ×k_z× b×g_II+М_q× d ₁×g^/_II+(М_q -1)×d_b×g^/_II+M_c×с_II], где

k

g_с1 и g_с2 - коэффициенты, условий работы, принимаемые по табл. 3;

k- коэффициент, принимаемый равным: k ₁=1, если прочностные характеристики грунта (j и с) определены непосредственными испытаниями, и k ₁=1,1, если они приняты по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1;

М_g, М_q , M_c - коэффициенты, принимаемые по табл. 4;

k_z - коэффициент, принимаемый равным:

при b < 10 м - k_z =1, при b ³ 10 м - k_z = z₀ / b +0,2 (здесь z₀ =8 м);

b - ширина подошвы фундамента, м;

g_II - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³ (тс/м³);

g^/_II - то же, залегающих выше подошвы;

с_II - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа (тс/м²);

d ₁ - глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала;

d_b - глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B £ 20 м и глубиной свыше 2 м принимается d_b = 2 м, при ширине подвала B > 20 м - d_b = 0).

R= 1,2×1,1 [0,43×1×1м×19,7кН/м²+2,73×0,50м×19,5кН/м²+(2,731)×2м×19,5кН/м²+5,31×57КПа]=1,2× [8,47кН+26,61кН/м+67,47кН/м+302 кН/м²] = 1,2×404 = 484 кН/м²

1.6. Далее определим среднее фактическое давление под фундаментом от вертикальных нагрузок:

 

P= N общ.+Gq+G_f

А

А= b×ℓ

Определим вес 1 м стенового фундаментного блока ФБС шириной b₁ = 0,6 м и фундаментной плиты

G_f = (b×h×ℓ)×ρ _бет

G_f = (0,6 м ×2,4м×1м+1м × 0,3м ×1м) ×20 кН/м³=34,8 кН

Определим вес грунта на двух обрезах фундамента

Gq=2×2,08м×0,2×19 кН/м³=15,8 кН (Рис.6).

Рис.6. Фундамент

 

P = 190,95 кН + 15,8 кН +34,8кН = 241,55 кН/м²

1м×1м

Условие P < R выполнено, так как 0, 241 МПа < 0,484 МПа, следовательно, выбираем фундаментную плиту ФЛ10.24.3

Фундаментные блоки и плиты подобраны в соответствии с действующим прайс–листом.

 

Расчет железобетонной плиты перекрытия

Данные для проектирования

1. Место строительства – г. Очер

2. Вид бетона – тяжелый, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, класса В 25, γ_b2 = 0,9.

3. Напрягаемая арматура – класса А_т – V, способ натяжения – электротермический способ натяжения на упоры стенда.

4. Ненапрягаемая арматура – класса В_р – I

5. Плита покрытия ПК 60.12 – 6 А_т – V. (рис. 8)

 

Расчетные характеристики материалов

По СНиПу 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»

Бетон, тяжелый, в 25:

R_b = 14,5 МПа = 1,45 кн/см²;

R_bt = 1,05 МПа = 0,105 кн/см²;

R _{b, ser} = 18,5 МПа

R _{bt, ser} = 1,60 МПа;

E_b = 2,7 ×10⁴ МПа.

Напрягаемая арматура – класса А_т – V

R_s = 680 МПа;

R_{s, ser} = 785 МПа;

E_s = 19^× 10⁴ МПа.

Ненапрягаемая арматура – класса В_р – I

R_s = 365 МПа при d_s = 4 мм.

1.

Рис. 7. Состав покрытия

 

 

а) Утеплитель «URSA» - t = 200 мм,q = 3 кН/м³;

б) Слой рубероида РПП 300 на битумной мастике - t = 1 мм,q = 6 кН/м³

в) ж.б. плита перекрытия - t = 220 мм,q = 25 кН/м³

г) подшивка потолка из гипсокартонных плит - t = 120 мм,q = 9,8 кН/м³

 

 

 

Рис. 8. Плита покрытия ПК 60. 12 – 6 А_т – V.

Определение нагрузок

Таблица 11. Сбор нагрузок на 1 м² панели покрытия (кН/м²)

 

Тип нагрузок	Подсчет, кН/м³	Нормативная нагрузка, кН/м²	γf	Расчет нагрузки, кН/м²
І Постоянные нагрузки а) Утеплитель «URSA»	g =γ × t 3кН/м³×0,200 м	0,6	1,2	0,72
б) Слой рубероида РПП 300 на битумной мастике	g =γ × t 6 кН/м³×0,001 м	0,006	1,2	0,0072
в) ж.б. плита	g =γ × t 25кН/м³×0,22м	5,5	1,1	6,05
г) подшивка потолка из гипсокартонных плит	g =γ × t 9,8кН/м³×0,012м	0,1176	1,1	0,13
Итого постоянных нагрузок:		6,22
ІІ Временные нагрузки: чердачные		0,75	1,4	1,05
Общая		6,97		8,05

 

 

2) Определение нагрузки на 1м плиты шириной b=1,2м

 

q = q ×b = 8,05 × 1,2 = 9,66 кН/м²

Статический расчет

 

Рис. 9. Конструктивная и расчетная схемы панели

 

ℓ = 5980 – 120 - 120 = 5860 мм

2 2

 

Q = q × ℓ = 9,66 кН/м² × 5,860 м = 28,30 кН

2 2

M = q × ℓ² = 9,66 кН/м² ×34,33 м² = 41,45 кНм

8 8

 

 

Конструктивный расчет

1. Выявление расчетного сечения плиты шириной b = 1,2 м, имеющей 6 отверстий (рис. 10).

 

h = 220мм; h’_f = h – d/ 2= 220 – 159/ 2 = 30,5 мм;

b’_f = 1160 мм; b = b’_f - n×d = 1160 –6 ×159 = 206 мм.

 

 

Рис. 10. Эквивалентное расчетное сечение панели

2.2.5. Определение рабочей высоты сечения – h₀.

Защитный слой бетона для арматуры А_sp при h < 250 мм, a _b ≥ 15 мм и не менее диаметра d_s (4 мм). Задаваясь диаметром d_s= 20 мм, принимаем a_b = 20 мм, тогда

а = a_b + d_s/ 2 = 20 +20/2 = 30 мм.

Следовательно

h₀ = h – a = 220 – 30 = 190 мм

2.2.6. Определение расчетного случая для таврового сечения

h’_f / h = 30,5 / 220 = 0,14 >0,1, следовательно b’_f = 1160 мм.

N_b = R_b×γ_b2 ×b’_f × h’_f = 14500 ×0,9×1,16×0,0305 = 461,7 кН;

Σ М_As = 0; М_f = N_b × Z_b; Z_b = h₀ – 0,5 h’_f; отсюда

М_f = 461,7 × (0,19 – 0,5 × 0,0305)= 80,7 кНм

М = 41,45 кНм < М_f =80,7 кНм.

Следовательно, х < h’_f, I-го случая расчета, т.е. таврового сечения рассчитываем, как прямоугольное шириной b’_f = 1160 мм (рис. 11).

Рис. 11. Схема усилий при расчете прочности элемента по нормальному сечению