Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Нормативные и расчётные сопротивления арматурыСодержание книги
Поиск на нашем сайте
За нормативное сопротивление стержневой арматуры растяжению (Rsn) принимается наименьшее контролируемое значение предела текучести с обеспеченностью 0,95, т.е. (2.11) Расчётные сопротивления арматуры растяжению для расчётов по предельным состояниям первой и второй группы определяют делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надёжности по арматуре, т.е. (2.12) где gs – коэффициент надежности по арматуре, принимаемый равным: для предельных состояний первой группы: 1,1 – для арматуры классов А240, А300 и А400; 1,15 – для арматуры класса А500; 1,2 – для арматуры класса В500; 1,0 – для предельных состояний второй группы, т.е. (2.13) Расчётное сопротивление стержневой арматуры классов A240, А300, A400 сжатию Rsc, используемое при расчётах по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления с бетоном принимают Rsc — | |, так как при такой арматуре предел текучести стали при сжатии обычно достигается раньше разрушения сжатого железобетонного элемента.
Структура расчётных формул
В расчётах по несущей способности (по предельным состояниям первой группы) исходят из стадии III напряжённо-деформированного состояния. При этом проверяется выполнение условия F Fult (2.14) где F – вероятное наибольшее усилие, которое может возникнуть в элементе при исключительных критических, но всё же возможных обстоятельствах; Fult – вероятная минимальная несущая способность элемента, определённая с учётом пониженной против контролируемой прочности бетона и арматуры. Изменчивость величин F и Fult как правило, описывается законом нормального распределения случайных величин. Условие (2.14) можно изобразить графически (рис. 34).
Рис. 34. Кривые распределения: а – усилий от внешней нагрузки в расчётном сечении; б – несущей способности в том же сечении: – среднестатистическое значение усилия от внешней нагрузки (Nн); N – расчётное значение усилия; – среднестатистическое значение несущей способности элемента; Ф – значение несущей способности с учётом пониженных против контролируемых прочностей бетона и арматуры
Подробнее условие (2.14) можно записать так: , (2.15) где С – коэффициент, учитывающий насколько точно выбранная расчётная схема отражает работу реальной конструкции и другие факторы; S – коэффициент, учитывающий форму и размеры поперечного сечения элемента. Учтя, что и , a Rb = , Rs = , неравенство (2.15) можно записать несколько короче (2.16) Оценим в явном виде реальный коэффициент запаса прочности, который получается при расчёте по этому методу, приравняв F = Fult. (2.16 а) При определении k для короткого центрально сжатого бетонного элемента примем, что N н = Nэкспл.. Сучётом этого (2.16 а) можно переписать так: , (2.16 б) где А – площадь поперечного сечения элемента; = 0, 9 – коэффициент, который вводится при расчёте бетонных конструкций. С учётом того, что Npaзp = , формулу (2.16 б) можно записать так: откуда Аналогично можно записать условия, которые должны соблюдаться при расчётах по предельным состояниям второй группы, т.е. при расчёте прогибов, ширины раскрытия трещин и при расчёте по образованию трещин. Расчёт по перемещениям обычно заключается в определении прогиба конструкции от нагрузок с учётом длительности их действия и и в сравнении его с предельно допустимым прогибом f ≤ fult, (2.17) где fult – предельно допустимый прогиб по нормам для рассматриваемой конструкции. Расчёт по раскрытию трещин заключается в определении ширины раскрытия трещин и сравнении её с предельно допустимой шириной раскрытия acrc ≤ acrc,ult. (2.18) Расчет железобетонных элементов следует производить по продолжительному и по непродолжительному раскрытию нормальных и наклонных трещин. Ширину продолжительного раскрытия трещин определяют по формуле: acrc = acrc1, а непродолжительного раскрытия трещин – по формуле: acrc = acrc1 + acrc2 - acrc3, где acrc1 – ширина раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок; acrc2 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных (длительных и кратковременных) нагрузок; acrc3 – ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок. Считается, что трещины не появляются, если усилие N от действия внешних нагрузок не превосходит усилия Fcrc,ult, т.е. F ≤ Fcrc,ult, (2.19) где Fcrc,ult – усилие, воспринимаемое сечением в момент, предшествующий образованию трещин. Метод расчёта по предельным состояниям называют полувероятностным. Большинство величин, входящих в расчётные формулы, являются величинами случайными. Нормативные значения нагрузок и воздействий, а также сопротивлений материалов обоснованы с позиций теории вероятностей. Однако проектировщик пользуется конкретными детерминированными величинами, полученными на основании теории вероятностей. Таким образом, теория вероятностей используется в нормах проектирования строительных конструкций в неявной форме, что послужило основанием называть метод расчёта по предельным состояниям полувероятностным. Основная идея метода расчёта по предельным состояниям заключается в обеспечении гарантии того, чтобы даже в тех редких случаях, когда на конструкцию действуют максимально возможные нагрузки, прочность бетона и арматуры минимальна, а условия эксплуатации весьма неблагоприятны, конструкция не разрушалась или не получала бы недопустимых прогибов или трещин. Достоинства метода: 1. Введением в расчёты вместо единого коэффициента запаса прочности системы расчётных коэффициентов, дифференцированно учитывающих влияние на несущую способность элемента изменчивости нагрузок, прочностных свойств материалов, условий эксплуатации, класса ответственности достигают лучшей сходимости теоретических данных с опытными, чем при едином коэффициенте запаса k в прежних методах расчёта. 2. Каждое новое достижение в повывшении однородности материалов может быть учтено в нормах, что приведёт к их экономии. 3. Конструкции, рассчитанные по предельным состояниям, получаются несколько экономичнее по расходу материалов. Недостатки метода: 1. Некоторые коэффициенты метода не получили достаточного опытного обоснования. Так, например, одинаковый коэффициент надёжности по нагрузке для собственного веса , применяемый как для большепролётных тонкостенных покрытий типа оболочек, где нагрузка от массы покрытия является основной, так и для междуэтажных перекрытий, которые работают на значительную временную нагрузку, недостаточно обоснован. 2. Определение несущей способности элементов, состоящих из двух и более материалов (например, железобетонных) выполняется в настоящее время без учёта совместного статистического разброса прочности этих материалов при расчётных сопротивлениях, соответствующих низкой прочности каждого материала. Вероятность обнаружить материал с прочностью ниже расчётного сопротивления приблизительно равна 0,001. Вероятность совместного невыгодного попадания арматуры и бетона минимальной прочности является величиной чрезвычайно малой (примерно 2 • 10-6), которая практически не может встретиться в эксплуатируемых конструкциях. В связи с этим запроектированные по нормам конструкции обладают дополнительными резервами прочности, которые не учитываются в расчётах.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-26; просмотров: 833; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.225.117.89 (0.006 с.) |