Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Определение параметров обмотки статораСодержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Для установившегося режима работы 87. Средняя длина витка обмотки статора 88. Длина лобовой части обмотки статора 89. Активное сопротивление обмотки статора при 20 ºС При θ =75 ºС 90. Активное сопротивление обмотки статора в относительных единицах
91. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния
здесь b п1=0,0111 м;
λ′к=0,15 при 92. Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния где 93. Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния 94. Индуктивное сопротивление рассеяния 95. Индуктивное сопротивление рассеяния в относительных единицах 96. Индуктивное сопротивление продольной реакции якоря в относительных единицах где ; α=0,7; δ/τ=0,003/0,242=0,0124; kad =0,86; k μ 0=F в0 /F δ=1776/1460=1,21 при Е =0,5 U нф. 97. Индуктивное сопротивление поперечной реакции якоря в относительных единицах kaq =0,41 (определяем по рис. 8.1). 98. Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси в относительных единицах 99. Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси в относительных единицах
Расчёт МДС обмотки возбуждения при нагрузке. Векторная диаграмма 100. По данным табл. 3 строим частичные характеристики намагничивания и зависимость , рис. 5–7. Из векторной диаграммы (рис. 7) по U нф*, I нф*, cosφн определяем =1,1. Из рис. 6 по =1,1 находим Из рис. 8.2 определяем: χ d = 0,96, χ q, =0,78 и k =0,0021. 101. Находим МДС Faq* /cosψ = χ q *· kaq·Fa н * = 0,78·0,41·1,15=0,37, Fa н * = Fa н/ F во = 4640/4040 = 1,15. По найденной МДС из характеристики определяем ЭДС , отложив которую на векторной диаграмме, получим направление, а затем и модуль Еrd*= Ф rd* = =1,08. Находим ψн=59°; cosψн= cos59°=0,515; sinψн = sin59°=0,857. Из характеристики по Еrd* находим Frd*= 0,94. 102. МДС продольной реакции якоря По сумме из характеристики определяем . Поток полюса Рис. 5. Частичные характеристики намагничивания
Рис. 6. Зависимость Рис. 7. Векторная диаграмма Из характеристики по потоку определяем . 103. МДС обмотки возбуждения в относительных единицах при номинальной нагрузке 104. МДС обмотки возбуждения при номинальной нагрузке Из характеристики по F вн* определяем ЭДС Е он*=1,26. Номинальное изменение напряжения Δ U н*= E oн*–1=1,26–1=0,26.
Расчёт обмотки возбуждения Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности. Изоляция класса нагревостойкости В. 105. Средняя длина витка обмотки возбуждения где δ"=0,015 м (см. табл. 11.1); be ≈ 0,075τ = 0,075·0,242≈0,02 м; δ1 = (1,5-2)·10-3 м. При использовании тиристорного возбудительного устройства (ТВУ) номинальный ток обмотки возбуждения 320 А. 106. Задавшись током обмотки возбуждения 320 А и плотностью тока обмотки ОВ Je = 5,3·106 А/м2, определим предварительное значение сечения проводника . 107. Определим предварительное значение питающего напряжения , где Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 (Ueн= 65 В, Ieн= 320 А). Тогда напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения в щеточном контакте принимаем Ue= 63 В. 108. Число витков обмотки возбуждения , принимаем we =38. 109. Меньший размер прямоугольного проводника обмотки где δкп=12·10-3 м; δп=0,3·10-3 м. Возможный размер широкой стороны провода Так как в табл. 6.1 подходящий провод отсутствует, выбираем условно нестандартный проводник с размерами ae × be = =3×20 мм, сечением qe =60·10-6 м2. 110. Уточненное значение высоты полюса Так как расхождение с ранее выбранной высотой hm =0,146 м составляет 3,4 < 10 %, то пересчёт магнитного напряжения полюса не производим. 111. Активное сопротивление обмотки возбуждения , 112. Ток обмотки возбуждения при 130 °С МДС обмотки возбуждения при 130 ° С 113. Коэффициент запаса возбуждения, который должен быть в пределах 1,1–1,25, 114. Минимальное расстояние между катушками соседних полюсов Уточняем плотность тока в обмотке возбуждения 115. Превышение температуры обмотки возбуждения где Полученное превышение температуры превосходит допустимое для изоляции класса нагревостойкости В, поэтому в дальнейшем принимаем для ротора материалы класса нагревостойкости F (). Следует учесть изменение тока и сопротивления ОВ при расчёте потерь в ОВ и КПД.
Определение параметров
|
||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-16; просмотров: 552; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.149.239.70 (0.006 с.) |