Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Приклад розрахунку струмів К.ЗСодержание книги Поиск на нашем сайте
Приймаємо, що напруга на шинах 6 кВ залишається незмінною, опір від джерела живлення до шин 6 кВ враховуємо. Розрахунок проводимо в іменованих одиницях. Визначимо струми короткого замикання в точці К1. Приймаємо Uб1=6,3 кВ. Складемо схему заміщення. Визначаємо опір від джерела живлення до шин 6 кВ ТП при заданому струмі вимкнення масляного вимикача 10 кА за формулою: U 2
3 І н вимк U сер 1 (44) де U б 1 U сер 1 6,3 кВ - базова (середня) висока напруга, кВ; І н вимк 10 кА - номінальний струм вимкнення автомата, кА
3 10 6,3
363 мОм Визначаємо опір кабелю вводу за формулами: х 2 х 0 l 1
(45) де l 1 - довжина кабелю від ГПП до трансформаторної підстанції, км; х 0 0,08 - індуктивний опір однієї фази, Ом/км х 2 0,08 0,5 40 мОм r 2 r 0 l 1 (46)
C 6 кВ
ВММ-10А-400-10У2
ААБ S=120×3мм2 2 шт. l1=0,5 км х0=0,08 Ом/км К1 шини 6 кВ
ААБ S=35×3 Рн.дв=350 кВт l2=100м l3=100м
М1 М2
ТМ 1600/10
Uн=5,5%
К2 шини 0,4 кВ
М3
Рисунок 2 – Розрахункова схема для визначення струмів К.З.
де l 1 - довжина кабелю від ГПП до трансформаторної підстанції, км; r 0 0,27 - активний опір, Ом/км r 2 0,27 0,5 135 мОм Визначимо опір кабелю від шин 6 кВ до двигуна аспераційного пристрою за формулами: х 3 х 0 l 2 (47)
x 1
мОм
x 2 мОм
r 2 K1
мОм
шини 6 кВ
x 3 мОм x 3 мОм
r 3 мОм r 3 мОм 27
x 4 мОм x 4 мОм Рисунок 3 – Схема заміщення №1
де l 2 - довжина кабелю від довжина кабелю від трансформаторної підстан- ції до двигуна, км; х 0 0,08 - індуктивний опір однієї фази, Ом/км х 3 0,08 0,1 8 мОм r 3 r 0 l 2
(48)
де l 2 - довжина кабелю від довжина кабелю від трансформаторної підстанції до двигуна, км; r 0 0,27 - активний опір, Ом/км r 3 0,27 0,1 27 мОм
3 2
3 2 8 4 мОм 2 27 13,5 мОм Визначимо опір двигуна аспераційної установки за формулою:
х х // U б 1
(49) 4 d S
д ном
де х // 0,2 - індуктивний опір у відносних одиницях електричних двигу- U б 1 U сер 1 6,3 кВ - базова (середня) напруга, кВ; Sд ном
- номінальна потужність двигуна, МВ.А
S д ном Рпасп i cos (50) 350 S дном
0,9 0,9 0,43 МВ А х 0,2 6,3 4 0,43
18400 мОм Визначимо струм короткого замикання від системи за формулою:
І п 0 с U б 1 3 х 2
r 2
(51)
де U б 1 U сер 1 6,3 кВ - базова (середня) висока напруга, кВ; х 1 - сумарний індуктивний опір від джерела живлення до шин 6 кВ та від ГПП до трансформаторної підстанції, мОм; r - сумарний активний опір від ГПП до трансформаторної підстанції, мОм х 1 х 1 х 2 (52) де х 1 - індуктивний опір від джерела живлення до шин, мОм; х 2 х 1 - індуктивний від ГПП до трансформаторної підстанції, мОм 363 40 403 мОм
(53) де r 2 - активний опір від ГПП до трансформаторної підстанції, мОм r 135 мОм І п 0 с
3 4032 1352 8,6 кА Визначимо струм короткого замикання від двигуна за формулою:
І п 0 д U б 1 3 х 2
r 2
(54)
де U б 1 U сер 1 6,3 кВ - базова (середня) висока напруга, кВ; х 2 - сумарний індуктивний опір від шин трансформаторної підстанції до дви- гуна та індивідуальний опір двигуна, мОм; r - сумарний активний опір від шин трансформаторної підстанції до двигуна,
х 4
(55)
де х 3 - індуктивний опір від шин трансформаторної підстанції до двигуна, х 4 х 2
- індуктивний опір двигуна, мОм 4 18400 18404 мОм
/ (56)
мОм де r 3
r - активний опір від шин трансформаторної підстанції до двигуна,
13,5 мОм
І п 0 д
6300 3 184042 13,52
0,23 кА Визначимо сумарний струм короткого замикання в точці k1 за формулою: I п 0 с 2 І п 0 д (57) де I п 0 с
- струм короткого замикання від системи, кА; І п 0 д - струм короткого замикання від двигуна М1, кА 8,6 0,23 8,83 кА Визначимо ударний струм короткого замикання від системи в точці К1 за формулою: іус
2 k у I п 0 с
(58)
де I п 0 с - струм короткого замикання від системи, кА; k у
іус 1,369 - коефіцієнт
2 1,369 8,6 16,8 кА Визначимо ударний струм від двигуна за формулою: іуд 2 k у I п 0 д
(59) де І п 0 д - струм короткого замикання від двигуна М1, кА; k у
іуд 2 - коефіцієнт
2 2 0,23 0,65 кА Визначимо сумарний ударний струм в точці k1 за формулою: і ус 2 і уд (60)
де іус - ударний струм короткого замикання від системи, кА;
іуk іуд - ударний струм від двигуна, кА 16,8 2 0,65 18,1 кА При визначенні струмів короткого замикання на шинах 0,4 кВ цехової трансформаторної підстанції в точці k2 приймаємо U б 2 U сер 2 0,4 кВ.
мОм 0,938
r / 1 мОм 0,54
xТ 5,4
мОм
1,03
М3
Рисунок 4 – Схема заміщення №2 Опір від системи до шин 6 кВ ТП приводимо до напруги 0,4 кВ: / 2 х 1 х 1 kT (61)
де х 1 - сумарний індуктивний опір від джерела живлення до шин 6 кВ та від ГПП до трансформаторної підстанції, мОм;
k 0,4 0,06 - коефіцієнт трансформації T 6,3 х / 403 0,06 2 0,938 мОм r / r
(62)
мОм; де r - сумарний активний опір від ГПП до трансформаторної підстанції, k 0,4 0,06 - коефіцієнт трансформації T 6,3 r / 135 0,062 0,54 мОм В виду віддаленості синхронного двигуна М1 від точки k2, впливом його на величину струмів короткого замикання на шинах 0,4 кВ нехтуємо. Визначаємо опір трансформатора 6/0,4 кВ за формулою: Рк rТ
н
(63) де Рк - потужність короткого замикання в трансформаторі, кВт; U б 2 U сер 2 0,4 кВ - базова (середня) низька напруга, кВ;
. S н - номінальна потужність трансформатора кВ А 16,5 4002 rТ 1600 2
1,03 мОм
к
к б
(64) Т 100 Sн S н де Рк - потужність короткого замикання в трансформаторі, кВт; U б 2 U сер 2 0,4 кВ - базова (середня) низька напруга, кВ;
uк - напруга короткого замикання в трансформаторі, кВ
хТ 5,4 мОм Визначимо опір асинхронного двигуна М2 за формулою:
U б 2 S
(65) д ном де U б 2 U сер 2 0,4 кВ - базова (середня) низька напруга, кВ;
МВ.А;
S д ном Pном i cos 0,9 0,9
0,43 - номінальна потужність двигуна,
хд 0,2 0,42 0,43
74 мОм Визначимо сумарні опір від системи до шин 0,4 кВ ТП з урахуванням опору шин, з’єднуючий трансформатор із збірними шинами 0,4 кВ й перехідного опору контактів, які прийнято рівним rдоб=2мОм за формулами: / r r 2 1 rT rдоб (66)
де rT - активний опір трансформатора, мОм; rдоб 2 мОм - додатний опір, мОм r 0,54 1,03 2 3,57 мОм / х 2 х 1 хT (67)
де хT х 2 - індуктивний опір трансформатора, мОм; 1,62 5,4 7,03 мОм Опором кабелю, яким двигун М2 підключений до шин 0,4 кВ, нехтуємо ма- лою довжиною кабеля: Визначаємо струм короткого замикання від системи в точці k2 за формула- ми:
І k 2 с U б 2 3 х 2 r 2 2 2
(68)
де U б 2 U сер 2 0,4 кВ - базова (середня) низька напруга, кВ; х 2 - сумарний індуктивний опір від системи до шин 0,4 кВ, мОм;
r - сумарний активний опір від системи до шин 0,4 кВ, мОм
3 3,57 2 7,022
29,3 кА Визначимо струм короткого замикання від двигуна М2 за формулою: І п 0 д 4,5 I ном д (69)
де I ном д - номінальний струм двигуна, кА
I ном д Рном д 3 U сер 2 i cos
(70) де Рном д
- номінальна потужність двигуна, кВт; cos - коефіцієнт потужності; i 0,76; U б 2 U сер 2 0,4 кВ
3 0,4 0,9 0,9
- базова (середня) низька напруга, кВ
635,4 А І п 0 д 4,5 635,4 2,8 кА Визначимо ударний струм короткого замикання в точці k2 від системи за формулою: іус 2 2 k у I k с (71) 1,3 - коефіцієнт;
іус 2
2 1,3 29,3 53,9 кА
лою: Визначимо ударний струм короткого замикання від двигуна М2 за форму- іуд 2 6,5 I номд (72) де I ном д - номінальний струм двигуна, кА і уд 2 6,5 635,4 4,1 кА Визначимо сумарні струми короткого замикання в точці k2 за формулами:
(73)
І п 0 д - струм короткого замикання від двох двигунів, кА
іус 2 іуд 2 (74) де і ус 2 - ударний струм короткого замикання в точці k2 від системи, кА; іуд 2 - ударний струм короткого замикання від двох двигунів, кА 53,9 4,1 58 кА
Перевірка виковольтного обладнання та струмоведу- чих частин на дію струму к.з Для перевірки апаратів і струмоведучих частин на термічну стійкість при к.з. необхідно визначити величину теплового імпульса Вк, пропорційного кількості виділюваного при цьому тепла. Процеси, що відбуваються при коротких замиканнях, дуже складні і для визна- чення величини теплового імпульсу на підстанціях промислових під- приємств користуються формулою де Iп.о. – зверхперехідний струм к.з., кА; tоткл. – дійсний час протікання струму к.з., що визначається кон- кретно для заданої крапки схеми. Наприклад, на стороні вищої напруги ГПП із віддільниками і корот- козамикачами tоткл. tз. т. t к. з. tз. л. tо. в., де tз.т. – час дії захисту трансформатора (диференціального чи токового відсічення); tк.з. – час включення короткозамикача (по технічним даним для обраного типу короткозамикача); tз.л. – час дії захисту лінії з боку живильної підстанції; варто взя- ти до уваги максимальний струмовий захист; t о.у - час відключення вимикача на живильній підстанції (по техніч- ним даним зазначеного типу вимикача); Та - постійна часу загасання аперіодичної складової струму к.з. Величина Та визначається по табл.7.1 [2] При обчисленні теп- лового імпульсу короткого замикання на шинах цехової підстанції час протікання струму к.з. складається з tоткл = t з + t о.у де t з - час дії максимального токового захисту t з = 0,5-1 c t о.у - каталожний час відключення вимикача, прийнятого до установки. Величина Вк повинна визначатися з урахуванням призначення і місця апарата в схемі, тому що час протікання струму к.з. по елемен- тах схеми може бути по-різному. Наприклад, для віддільника і корот- козамикача воно різне, але для навчального проектування можна до- пустити визначення Вк по найбільшому tоткл і використовувати це значення для всіх елементів схеми. Для установки на стороні вищої напруги ГПП варто вибрати основне устаткування відповідно до схеми комутації: вимикач, роз'єднувач, віддільник, короткозамикач. Вибір апаратів варто представляти у таб- личній формі. Перетин збірних шин розподільного устрою на 0,4 кВ вибирають за умовою нагрівання тривалим робочим струмом, а вище 1000В по економічній щільності струму. Для РУ 6-10 кв варто приймати алю- мінієві шини прямокутного перетину. Табличне значення тривалого припустимого струму шин зменшується на 5% при положенні шин на опорних ізоляторах у горизонтальній площині, тому що погіршу- ються умови охолодження I’ дл.доп = 0 95 • I дл.доп Довгостроково припустимі величини струмів визначаються по [2],с.511 чи [1],с.359. Умова вибору по нагріву I’ дл.доп ≥ Iрасч Шини перевіряються за умовами термічної і динамічної стійкості. При перевірці шин і кабелів на термічну стійкість визначається міні- мально припустимий перетин по нагріванню струмом короткого за- микання В S к мин с де Вк - розрахункова величина теплового імпульсу к.з, А2 • с; С - термічний коефіцієнт (функція), А• с1/2 /мм2, рівний для алюмінієвих шин - 95; для кабелів з алюмінієвими жилами з паперовою ізоляцією 6 кв-98 і 10 кв-100; те ж, але з поліетиленовою ізоляцією - 62 і 65 відповідно. Умова термічної стійкості Sмин ≤ S выбр S выбр - перетин обраного чи кабелю шин. При перевірці шин на динамічну стійкість розраховується меха- нічна напруга в матеріалі шин σрасч і порівнюється з припустимим значенням σдоп.Умова динамічної стійкості σрасч≤ σдоп Значення припустимої напруги в матеріалі шин наприклад, для алюмінієвих шин марки АТ, А1 σдоп =82,3 МПа. Порядок визначення розрахункової величини напруги в матеріа- лі шин для односмужних шин наступний. Визначається сила, що діє на шину середньої фази при трифаз- ному короткому замиканні
i 2 y l, H, a де iy - ударний струм к.з. А; Кф- коефіцієнт форми шин; Кф= I для прямокутних шин, тому що відстань між фазами значно більше периметра шин; а - відстань між осями фаз, визначається безпосередньо для при- йнятого до установки типу осередку РУ 6-10 кв; при відсутності таких даних для осередків КРУ можна приймати а = 260 мм; l - відстань між сусідніми опорними ізоляторами, рівна розміру осередку КРУ по фасаду; для КРУ типів К-ХП l = 900 мм, КМ-1Ф l = 750 мм чи 1125 мм. Шина розглядається як багатопрогонова балка, що вільно ле- жить на опорах; згинальний момент шин M F l Далі визначається момент опору шини щодо осі, перпендикуля- рної дії зусилля. Для різного конструктивного виконання шинної конструкції ця величина розраховується по спеціальних формулах Для односмужних шин, розташованих в одній горизонтальній площи- b h 2 ні(рис,5) момент опору дорівнює W
Напруга в матеріалі шин, що виникає при впливі згинаючого момен- ту, дорівнює M rрасч W
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-08-01; просмотров: 258; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.188.195.90 (0.012 с.) |