Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Защита от асинхронного режима при потере возбуждения↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 3 из 3 Содержание книги
Похожие статьи вашей тематики
Поиск на нашем сайте
Защита выполняется с помощью одного реле в блок-реле БРЭ2801. При потере возбуждения генератор работает в режиме потребления реактивной мощности из сети и при этом продолжает нести активную нагрузку. Вектор сопротивлении перемещается в IV квадрант комплексной плоскости. Поэтому характеристика реле принимается 1,1хd,что целесообразно для обеспечения надежной работы реле при потере возбуждения ненагруженного генератора. Для предотвращения срабатывания реле при нарушениях синхронизма в энергосистеме его характеристика по оси комплексной плоскости в сторону III и IVквадрантов на величину 0,4х’d. Угол чувствительности реле φм.ч.=265º. Сопротивление срабатывания защиты: zс.з.=1,1хd, Ом, или zс.з=1,1хd·U2номG/SномG Ом, где хd – синхронный реактанс генератора, Ом. Величина смещения характеристики реле по оси абсцисс комплексной плоскости сопротивлений: zсмещ=0,4x’d, Ом, или zсмещ=0,4х’d·U2номG/SномG Ом, где x’d – переходный реактанс генератора, Ом. Вторичное значение сопротивления срабатывания защиты: zс.р.=zс.з.·КI/КU Ом. Время действия защиты 1-2 с, что необходимо для предотвращения срабатывания защиты при нарушении динамической устойчивости и асинхронном ходе в системе.
Защита предназначена для предотвращения недопустимого повышения напряжения и действует на гашение поля в режиме холостого хода. Пусковой орган защиты включен на линейное напряжение трансформатора напряжения, установленного на выводах генератора. При работе генератора блока на нагрузку эта защита выведена из действия с помощью трехфазных токовых реле, контролирующих наличие тока в выключателях блока. При переходе генератора в режиме холостого хода защита автоматически вводится в действие с выдержкой времени 3 с. Расчет защиты: Напряжение срабатывания на реле максимального напряжения: Uс.з.=1,2·UномG кВ, где UномG – номинальное напряжение генератора. Уставка по току на блокирующем реле РТ-40/Р Iс.р.I=Iс.р.НН<(0,1·IномG)/КI.1
Расчет защит трансформаторов блоков генератор-трансформатор Продольная дифференциальная защита трансформатора блока Расчет дифференциальной защиты типа ДЗТ-21 трансформатора блока. Первичные токи на сторонах трансформатора: Iперв1=Iперв.ВН=SномТ/(3·Uном.ВН), А, Iперв2=Iперв.НН=SномТ/(3·Uном.НН), А. Соединение обмоток силового трансформатора: сторона ВН – звезда, сторона НН – треугольник. Соединение обмоток трансформаторов тока: сторона ВН – треугольник, сторона НН – звезда. Выбираются коэффициенты трансформации трансформаторов тока на сторонах ВН, НН, стороне трансформатора с.н.
Iв1=(Iперв1·kсх1)/КI.1, А, Iв2=(Iперв2·kсх2)/КI.2, А, где КI.1, КI.2 - коэффициенты трансформации трансформаторов тока на сторонах ВН и НН блока. Коэффициент трансформации автотрансформатора КI.АТ=Iном.АТ/Iотв.АТ. Ток, подводимый к релеIв=I’в/ КI.АТ, А. Выбор первичного минимального тока срабатывания чувствительного органа а) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении ненагруженного трансформатора под напряжение: Iс.зmin=kотс·IномТ, А, Б) по условию отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме внешнего КЗ, соответствующем началу торможения, Iс.зmin=kотс·Iнб.торм.нач= kотс (I‘нб.торм.нач·I‘’нб.торм.нач·I‘’’нб.торм.нач), А. Расчет коэффициента торможения Коэффициент торможения Кторм, равный тангенсу угла наклона тормозной характеристики реле, выбирается по условию обеспечения недействия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ: Кторм=(kотс·∆Iраб – Iс.р.min)/(0,5Σ·Iторм – Iторм.нач). Проверка чувствительности защиты Чувствительность проверяется: - при двухфазном КЗ на стороне НН трансформатора блока в режиме ХХ: kч=I(2)кG/(√3·Iс.з.)≥2 - при однофазном КЗ на стороне ВН блока в режиме ХХ блока: kч=I(1)к/(√3·Iс.з.)≥2 Расчет дифференциальной отсечки Ток срабатывания осечки выбирается по условиям: 1) отстройка от броска намагничивающего тока трансформатора Iс.з.ОТС=kотс·IномТ, А. 2) отстройка от первичного тока небаланса Iс.з.ОТС=kотс·Iнбmax, А.
Защита реагирует на газообразование внутри бака трансформатора, возникающее в результате разложения масла или разрушения изоляции под действием значительных повышений температур. Газовое реле имеет сигнальный элемент, срабатывающий на сигнал при повреждениях, сопровождающихся слабым газообразованием, и отключающий элемент, срабатывающий на отключении при повреждениях внутри бака трансформатора. Отключающий элемент действует без выдержки времени на отключение блока с остановом котла и турбины аналогично действию дифференциальной защиты трансформатора блока.
Общая продольная дифференциальная защита блока Защита реагирует на все виды многофазных повреждений в обмотках трансформатора блока и на его выводах и на многофазные КЗ в обмотке генератора и на его выводах. Расчет уставок общей продольной дифференциальной защиты блока Первичный ток срабатывания защиты выбирается по наибольшему значению из трех условий: 1) отстройка от расчетного максимального тока небаланса I при переходном режиме внешних КЗ: Ic.з. ≥ kотс∙Iнб max, А. 2) отстройка от броска тока намагничивания трансформатора: Iс.з. ≥ kотс∙IномТ, А. 3) отстройка от максимального тока КЗ при повреждениях за трансформатором собственных нужд. Число витков обмотки насыщающего трансформатора реле, соответствующее току срабатывания защиты I для одной из сторон трансформатора блока Wосн.расч=Fс.р/Iс.р.осн. Чувствительной защиты определяется при КЗ на выводах ВН блока kч=I(2)кmin/Ic.з. ≥ 2 илиkч=Iр/Iс.р. ≥ 2
Защита от внешних КЗ на землю в сети с большим током замыкания на землю Для защиты блока, нейтрали трансформаторов которые заземлены, от внешних однофазных КЗ на землю предусматривается токовая защита нулевой последовательности, выполненная с помощью двух токовых реле, включенных на ток нейтрали трансформатора блока. Расчет уставок защиты от внешних КЗ на землю в сети с большим током замыкания на землю. Ток срабатывания ступени, выполненной на токовом реле с более грубой уставкой (КА1), выбирается из условия согласования по чувствительности с защитами линий, отходящих от шин станции, к которым подключен блок: IIc.з.=kотс∙kт∙Iс.з.ЛЭП, А. Выдержка времени t выбирается из условия согласования с временем действия защиты от КЗ на землю с более чувствительной уставкой тока срабатывания: tIс.з.=tIIс.з.+∆t. Ток срабатывания второго, более чувствительного реле (КА2) выбирается по меньшему из двух условий: 1) обеспечение надежного срабатывания при самопроизвольном неполнофазном отключении блока при минимальной нагрузке IIIс.з. = (0,4∙IномТ)/kч.треб.=(0,4∙IномТ)/1,2, А 2)согласование с током срабатывания более грубого реле IIIс.з. = IIc.з./1,05, А. Выдержка времени защиты II ступени выбирается по большему из двух условий: - по условию согласования с наибольшей выдержкой времени чувствительных ступеней резервных защит от однофазных КЗ на землю присоединений, отходящих от шин 220 кВ станции, tIIс.з.=tс.з.ЛЭП+∆t; - по условию согласования с временем действия защиты от однофазных КЗ на землю блока при ее действии по цепи ускорения tIIс.з=tуск+∆t. Расчет уставок защиты для блока, работающего с разземленной нейтралью Для блока, работающего с разземленной нейтралью, в качестве измерительного органа используется сигнальный орган токовой защиты обратной последовательности генератора. Ток срабатывания защиты: Iс.з. = kн∙3I(1)0 расч = 1,1∙3∙0,05IномG∙β0/β2∙UНН/UВН
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-19; просмотров: 645; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.133.136.73 (0.01 с.) |