Мы поможем в написании ваших работ!



ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Проверка призматических шпонок на смятие.

Поиск

 

Выбранные шпонки проверяем из условия прочности на смятие

[стр. 94 Иванов]

(44)

где [σсм] - допускаемое напряжение смятия при стальной ступице и спокойной

нагрузке

см] = 40 / 190 Н/мм2 [Шейнблит]

При колебаниях нагрузки и умеренных толчках [σсм] понижают на 20%, тогда

см] = 150 Н/мм2

Lp - рабочая длина шпонки, для шпонок с кругленными концами Lp =L-B

для шпонки с сечением 28х16+10 х150 для вала d = 110 мм.

Н/мм2

110 < 150 - условие прочности выполняется.

Подбор прессовой посадки, обеспечивающая соединение зубчатого колеса с валом.

 

Прессовая посадка обеспечивает хорошее базирование исключает ослабление вала шпоночным пазом.

Исходные данные для расчета:

Мкр = 6,32 кНм = 6320 Нм

Диаметр посадочной поверхности d = 110 мм

L = 170 мм

Диаметр ступицы шестерни dст = 1,55d = 170 мм

Диаметр отверстия охватываемой детали d1 = 0, так как вал сплошной.

Материал шестерни 34ХН1М σт= 590 - 640 Н/мм2

Среднее контактное давление на посадочной поверхности

[Н/мм2]

где k - коэффициент запаса сцепления деталей.

Для валов с консольной нагрузкой принимаем k = 3

tc - коэффициент трения при расчете сцепления

tc= 0,08 для сталь - сталь [т. 10.13, стр. 182, Шейнблит]

Н/мм2

Определяем коэффициенты

, (45)

,

μ - коэффициент Пуассона, охватываемой и охватывающей детали μ = 0,3 для стали [таблица 10.14 стр. 182 Шейнблит]

с1= 1 - 0,3 = 0,7

Определяем деформацию деталей Δ, мКм

где Е1 и Е2 - модуль упругости материалов охватываемой и охватывающей детали

E = 2,1 ∙ 105 Н/мм2[т. 10.14, стр. 182, Шейнблит]

мКм

Определяем поправку на обмятие микронеровностей. Предварительно предлагаем, что точность изготовления вала и отверстия будет соответствовать 7-му квалитету по [таблице 13.13 Шейблит]

Ra1 = 1,6 Ra2 = 1,6 тогда

U = 5,5(Ra1 + Ra2) = 17,6 мКм

Определяем минимальный требуемый натяг.

[Nmin] ≥ Δ + U + Δt,

для зубчатых передач поправку на температурную деформацию не учитывают,

Δt= 0.

[Nmin] = 131,5 + 17,6 = 149,1 мКм

Определяем максимальное контактное давление, допускаемое прочностью охватывающей детали

Н/мм2

Определяем максимальную деформацию допускаемую прочность охватывающей детали

[Δ]max = [p]max ∙ Δ/pm = 178 ∙ 131,5/73 = 320 мКм

Определяем максимальный допускаемый натяг, гарантирующий прочность охватывающей детали.

[N]max ≤ [Δ]max + U = 320 + 17,6 = 337,6 мКм

По таблице [таблица 10.15 стр.184 Шейблит] выбираю посадку, у которой

Nmin ≥ [N]min, а Nmax ≤ [N]max

, у которой Nmin = 172 мКм и Nmax = 248 мКм

Определяем давление от максимального натяга Nmax выбранной посадки

Pmax = (Nmax - U)pm/Δ = (248 - 17,6)∙73/131,5 = 127 Н/мм2

Определяем силу запрессовки для выбранной посадки

Fп = πdLpmaxfт, [Н]

где fт- коэффициент трения при расчете силы запрессовки, fт = 0,2 для сталь-сталь [таблица 10.13 Шейблит]

Fп = 3,14 ∙ 110 ∙ 170 ∙ 127 ∙ 0,2 = 1,4 МН

Таким образом, для сборки соединения требуется пресс, развивающий

силу 1,4 МН.




Поделиться:


Последнее изменение этой страницы: 2019-04-27; просмотров: 306; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.139.86.74 (0.006 с.)