Определение несущей способности свай по результатам полевых испытаний

7.3.1 Несущая способность свай в полевых условиях может быть определена следующими методами: статическими испытаниями свай, динамическими испытаниями свай, испытаниями грунтов эталонной сваей, испытаниями грунтов статическим зондированием.

Примечание - Для зданий (сооружений) I уровня ответственности несущую способность свай рекомендуется определять по результатам статических испытаний тензометрических свай, выполняемых по специальной программе и при научном сопровождении специализированной научно-исследовательской организации.

7.3.2 Испытания свай статической и динамической нагрузками и испытания грунтов эталонной сваей следует производить, соблюдая требования ГОСТ 5686, а испытания грунтов статическим зондированием - ГОСТ 19912.

Объем полевых испытаний рекомендуется принимать в соответствии с приложением Б.

7.3.3 Несущую способность F_d, кН, свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками, а также по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле

F_d = γ_cF_{u , n} /γ_g, (7.18)

где γ_c - коэффициент условий работы сваи; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок γ_c = 1; в случае выдергивающих нагрузок γ_c принимают по 7.2.5;

F_{u , n} - нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН, определяемое в соответствии с 7.3.4 - 7.3.7, а также 7.3.9 - 7.3.11;

γ_g - коэффициент надежности по грунту, принимаемый по указаниям 7.3.4.

Примечание - Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или сооружения.

7.3.4 В случае если число одинаковых свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (7.18) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т.е. F_{u , n} = F_{u , min} а коэффициент надежности по грунту γ_g = 1.

В случае если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более, F_{u , n} и γ_g следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай F_u, полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522 применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления при значении доверительной вероятности α = 0,95. При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями 7.3.5 при вдавливающих, 7.3.6 - при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и 7.3.7 - при динамических испытаниях.

Примечание - При специальном обосновании допускается проведение испытания одной сваи в месте, имеющем наиболее неблагоприятные условия на участке строительства.

7.3.5 Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s ≤ 20 мм), то за частное значение предельного сопротивления F_u испытываемой сваи принимают нагрузку, зарегистрированную при предыдущей ступени загружения.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи F_u вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку, равную s, определяемую по формуле

s = ζs_{u . mt} (7.19)

где s_{u . mt} - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по СП 22.13330;

ζ - коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения s_{u . mt} к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.

Значение коэффициента ζ следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай производят при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции.

Если осадка, определенная по формуле (7.19), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи F_u следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.

Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи F_u при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызываются:

а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в пять раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более 1,5 F_d, где F_d - несущая способность сваи, рассчитанная по формулам (7.5), (7.8), (7.9), (7.11), (7.15) и (7.16), а осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (7.19), или для мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи F_u допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях такой сваи.

Примечания

1 В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной F_d.

2 Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 - 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи F_u.

7.3.6 При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления F_u (7.3.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимают нагрузку на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

Примечание - Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы «свая - грунт», используемых в расчетах по приложению В.

7.3.7 При динамических испытаниях забивных железобетонных и деревянных свай длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления F_u, кН (7.3.4), по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах s_a ≥ 0,002 м следует определять по формуле

(7.20)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ s_a < 0,002 м, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет s_a ≥ 0,002 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи F_u, кН, следует определять по формуле

(7.21)

В формулах (7.20) и (7.21):

η - коэффициент, принимаемый по таблице 7.11 в зависимости от материала сваи, кН/м²;

А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), м²;

М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по таблице 7.12 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;

E_d - расчетная энергия удара молота, кДж, принимаемая по таблице 7.13, или расчетная энергия вибропогружателей - по таблице 7.14;

s_a - фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;

s_el - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

m ₁ - масса молота или вибропогружателя, т;

т ₂ - масса сваи и наголовника, т;

m ₃ - масса подбабка (при вибропогружении свай m ₃ = 0), т;

m ₄ - масса ударной части молота, т;

ε - коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε² = 0,2, а при вибропогружателе ε² = 0;

θ - коэффициент, 1/кН, определяемый по формуле

(7.22)

здесь А, т ₄, т ₂ - то же, что и в формулах (7.20) и (7.21);

п_р, п_f - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи п_р = 0,00025 с×м/кН и для грунта на боковой поверхности сваи п_f = 0,025 с×м/кН;

А_f - площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, м²;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с²;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно примечанию 2 к таблице 7.13, для других видов молотов h = 0.

Частные значения предельного сопротивления при динамических испытаниях железобетонных свай длиной свыше 20 м, а также стальных свай любой длины по измеренным остаточным и упругим отказам при их погружении молотами следует определять с помощью компьютерных программ, методы расчета забивки свай в которых основаны на волновой теории удара. Указанные компьютерные программы допускается использовать при испытаниях буронабивных свай специальными подвесными молотами большой массы.

Примечание - При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

Таблица 7.11

Случай расчета	Коэффициент η, кН/м^2
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай:
железобетонных с наголовником
деревянных без подбабка
то же, с подбабком

Таблица 7.12

Грунты под нижним концом сваи	Коэффициент М
1 Крупнообломочные с песчаным заполнителем	1,3
2 Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые	1,2
3 Пески мелкие средней плотности	1,1
4 Пески пылеватые средней плотности	1,0
5 Супеси пластичные, суглинки и глины твердые	0,9
6 Суглинки и глины полутвердые	0,8
7 Суглинки и глины тугопластичные	0,7
Примечание - При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2-4 следует повышать на 60 %.

Таблица 7.13

Вид молота	Расчетная энергия удара молота Ed, кДж
1 Подвесной или одиночного действия	GH
2 Трубчатый дизель-молот	0,9 GH
3 Штанговый дизель-молот	0,4 GH
4 Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива	G (H - h)
Примечания 1 G - вес, кН, и H - высота падения, м, ударной части молота. 2 В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h - 0,4 м.

Таблица 7.14

Возмущающая сила вибропогружателя, кН	Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж
	45,0
	90,0
	130,0
	175,0
	220,0
	265,0
	310,0
	350,0

7.3.8 Несущую способность F_d, кН, забивной висячей сваи, работающей на вдавливающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей или статическим зондированием следует определять по формуле (7.18), в которой следует принять γ_с = 1.

При этом нормативное значение F_un определяют на основе частных значений предельного сопротивления сваи F_u, кН, в месте испытания грунтов эталонной сваей или зондированием, определенных в соответствии с требованиями 7.3.9, 7.3.10 или 7.3.11.

Коэффициент надежности по грунту γ_g определяют на основе статистической обработки частных значений предельного сопротивления сваи F_u в соответствии с 7.3.4.

7.3.9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей F_u, кН, следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I (ГОСТ 5686) - по формуле

F_u = γ_sp (u/u_sp) F_u, _sp , (7.23)

где γ_sp - коэффициент, принимаемый равным 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и равным 1,0 для остальных грунтов;

и, u_sp - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

F_u, _sp - частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН, определяемое по результатам испытания статической нагрузкой по 7.3.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 5686) - по формуле

F_u = γ_cRR_spA + γ_cff_spuh, (7.24)

где γ_cR - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости, от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи R_sp;

R_sp - предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа;

А - площадь поперечного сечения натурной сваи, м²;

γ_cf - коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по таблице 7.15 в зависимости от f_sp;

f_sp - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа;

h - глубина погружения натурной сваи, м;

и - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Примечание - При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает 20 %, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

Таблица 7.15

Rsp, кПа	Коэффициент γcR в зависимости от Rsp	fsp, fps . i, кПа	Коэффициент γcf зависимости от fsp для эталонных свай типов II и III	Коэффициент γcf зависимости от fps . i для сваи-зонда
для эталонных свай типа II	для эталонных свай типа III
при песках	при глинистых грунтах
≤ 2000	1,15	1,40	≤ 20	2,00	1,20	0,90
	1,05	1,20		1,65	0,95	0,85
	1,00	0,90		1,40	0,80	0,80
	0,90	0,80		1,20	0,70	0,75
	0,80	0,75		1,05	0,65	0,70
	0,75	0,70		0,80	0,55	-
	0,65	0,60	≥ 120	0,50	0,40	-
≥ 13000	0,60	0,55	-	-	-	-
Примечания 1 Для промежуточных значений Rsp и fsp значения γcR и γcf - определяют интерполяцией. 2 В случае если по боковой поверхности сваи залегают пески и глинистые грунты, коэффициент γcf определяют по формуле , где Σh^’i, Σh^’’i - суммарная толщина слоев соответственно песков и глинистых грунтов; γ^’cf, γ^’’cf - коэффициенты условий работы эталонных свай соответственно в песках и глинистых грунтах.

7.3.10 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования F_u, кН, следует определять по формуле

F_u = R_sA + f h u, (7.25)

где R_s - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;

f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;

h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;

и - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи R_s, кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

R_s = β₁ q_s, (7.26)

где β₁ - коэффициент перехода от q_s к R_s, принимаемый по таблице 7.16 независимо от типа зонда по ГОСТ 19912;

q_s - среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).

Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:

а) при применении зондов типа I - по формуле

f = β ₂ f_s; (7.27)

б) при применении зондов типа II или III - по формуле

(7.28)

где β₂, β_i - коэффициенты, принимаемые по таблице 7.16;

f_s - среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;

f_si - среднее сопротивление i -го слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа;

h_i - толщина i -го слоя грунта, м.

Таблица 7.16

Среднее значение сопротивления грунта qs, кПа	Коэффициент перехода от qs к Rs, β1	Среднее значение сопротивления грунта fs, fsi, кПа	Коэффициент перехода от fs к f для зонда типа I, β2	Коэффициент перехода от fsi к f для зонда типа II или III, βi,
для забивных свай	для винтовых свай при нагрузке
сжимающей	выдергивающей	При песчаных грунтах	При глинистых грунтах	При песчаных грунтах	При глинистых грунтах
≤ 1000	0,90	0,50	0,40	≤ 20	2,40	1,50	0,75	1,00
	0,80	0,45	0,38		1,65	1,00	0,60	0,75
	0,65	0,32	0,27		1,20	0,75	0,55	0,60
	0,55	0,26	0,22		1,00	0,60	0,50	0,45
10 000	0,45	0,23	0,19		0,85	0,50	0,45	0,40
15 000	0,35	-	-	³ 120	0,75	0,40	0,40	0,30
20 000	0,30	-	-	-	-	-	-	-
≥ 30 000	0,20	-	-	-	-	-	-	-
Примечание - Для винтовых свай в песчаных грунтах, насыщенных водой, значения коэффициента β1 должны быть уменьшены в два раза.

7.3.11 Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (7.18), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования - по формуле (7.25), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.26). В этом случае β₁ - коэффициент, принимаемый по таблице 7.16 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (7.27) или (7.28).

7.3.12 Для буровой сваи, устраиваемой в соответствии с 6.5 а и работающей на сжимающую нагрузку, несущую способность сваи в точке зондирования F_du, кН, допускается оценивать без использования данных о сопротивлении грунта на муфте трения установки статического зондирования, на основании расчета по формуле

F_du = RA + uΣγ_cff_ih_i, (7.29)

где R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 7.17 в зависимости от среднего сопротивления конуса зонда q_c, кПа, на участке, расположенном в пределах одного диаметра выше и до двух диаметров ниже подошвы сваи;

А - площадь подошвы сваи, м²;

f_i - среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке h_i, сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с таблицей 7.17;

h_i - толщина i -го слоя грунта, которая должна приниматься не более 2 м;

γ_cf - коэффициент, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый:

а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1;

б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб равным 0,7.

7.3.13 Несущую способность F_d кН, свай по результатам их расчетов по формуле (7.29), основанной на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений F_du для всех точек зондирования.

7.3.14 Учитывая большие нагрузки, передаваемые на буровые сваи, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования провести расчет в соответствии с подразделом 7.2. При расхождениях в полученных значениях несущей способности свай более 25 % следует выполнить статические испытания свай.

Таблица 7.17

Сопротивление конуса зонда qc кПа	Расчетное сопротивление грунта под нижним концом буровой сваи R, кПа	Среднее значение расчетного сопротивления на боковой поверхности сваи fi, кПа
Пески	Глинистые грунты	Пески	Глинистые грунты
	-		-
	-		-
		-		-
		-		-
		-		-
Примечания 1 Значения R и fi для промежуточных значений qc. определяют интерполяцией. 2 Приведенные в таблице значения R и fi, относятся к буровым сваям диаметром 600-1200 мм, погруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхности сваи отрицательного трения значения fi для оседающих слоев принимают со знаком «минус». 3 При принятых в таблице значениях R и fi, осадка сваи при соответствующей нагрузке Fd не превышает 0,03 d.

7.3.15 При наличии на площадке данных испытаний статической нагрузкой на вдавливание от 3 до 5 забивных свай в одинаковых грунтовых условиях, а также результатов статического зондирования (шесть и более испытаний), и если результаты расчетов отличаются между собой не более чем на 25 %, несущую способность определяют по формуле

(7.30)

где - среднее значение предельного сопротивления сваи;

γ_gs - коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле

γ_gs = 1 + V_s, (7.31)

где V_s - коэффициент вариации частных значений предельного сопротивления сваи, рассчитанных по данным зондирования, определяемый по ГОСТ 20522.