Релейного захисту електричної мережі 110 кв

РЕЛЕЙНОГО ЗАХИСТУ ЕЛЕКТРИЧНОЇ МЕРЕЖІ 110 кВ

Устаткування, вибране у попередньому розділі за умов нормального режиму експлуатації, повинно бути перевірене на дієздатність в аварійних режимах. Для цього необхідно вирішити ряд наступних питань: вибір розрахункових умов, розрахунки нормальних режимів, що передують коротким замиканням, розрахунки аварійних режимів при симетричних і несиметричних коротких замиканнях, вибір релейного захисту заданих елементів електричної мережі. Схема мережі, склад устаткування, потужності навантажень, параметри елементів відомі з попереднього розділу бакалаврської роботи.

Розрахунки симетричних і несиметричних коротких замикань

Вибір розрахункових умов

У даній роботі розрахунки аварійних режимів електричної мережі виконані для перевірки устаткування однієї з підстанцій на дію струмів коротких замикань (КЗ) і вибору релейного захисту трансформатора підстанції №6 і ПЛ Б-6. Тому розрахункові умови аварійних режимів, розрахункова схема, розрахункові режими мережі, місця, види і тривалість коротких замикань обрані так, щоб забезпечити рішення цієї задачі.

У розрахункову схему уведені всі джерела, усі зв'язки між ними й елементи, по яких потрібно визначити струми КЗ. Як розрахункові режими розглядаються режими максимальних і мінімальних навантажень.

Для вибору релейного захисту ПЛ у кожнім з розрахункових режимів обрані точки КЗ на лінії (на початку, наприкінці й у проміжних точках), а для вибору захисту трансформаторів - на шинах ВН і НН підстанцій.

 

Розрахунки стаціонарних режимів, що передують коротким замиканням

Розрахунки нормальних режимів, що передують коротким замиканням, необхідні для визначення параметрів режиму генераторів (модулів і кутів векторів ЕРС), тому що вони істотно впливають на величини струмів КЗ. Тому до розрахунку струмів КЗ виконується розрахунок кожного з прийнятих розрахункових режимів - режиму максимальних і мінімальних навантажень. Схеми електричної мережі і схеми заміщення для розрахунку нормальних режимів складені на основі прийнятої розрахункової схеми і містять джерела ЕРС і незмінні опори, схеми представлені на мал. 2.1 і 2.2 відповідно.

 

Рисунок 2.1 - Схема електричної мережі

 

Рисунок 2.2 - Схема заміщення електричної мережі

 

Розрахунки нормальних режимів електричної мережі виконуються із застосуванням програми W_NORM на ЕОМ [3]. Програма складається з головної програми і ряду процедур, що реалізують основні етапи рішення задачі:

- розрахунок елементів матриці власних і взаємних провідностей вузлів електричної мережі (процедура PROW);

- розрахунок небалансів потужності і лінійна апроксимація рівнянь (процедура JAKOBI). Результатом роботи процедури є елементи лініаризованих вузлових рівнянь мережі – матриця Якобі та вектор небалансів активної і реактивної потужності ∆Pi, ∆Qi у вузлах мережі;

- рішення лініаризованих вузлових рівнянь методом Гаусса-Жордана, розрахунок виправлень і перехід до розрахунку нового наближення (процедура JORDAN);

Вихідними даними є: число вузлів N і гілок M; номінальна напруга вузлів мережі VNOM; потужність навантажень PN, jQN і генераторів PG, jQG; опору R, X; провідності G, B; коефіцієнт трансформації KT. Файл вихідних даних представлений у таблиці 2.1.

Результатами розрахунку нормального режиму є струми, перетік, втрати потужності по всіх галузях, модулі і кути векторів вузлових напруг, активні і реактивні потужності балансуючого вузла, сумарні активні і реактивні потужності навантажень, шунтів на землю і сумарні втрати в мережі, що представлені в таблиці 2.2.

 

Таблиця 2.1 - Вихідні дані нормального максимального режиму

Число вузлів
Число гілок
Інформація про вузли
N	UNOM	PN	QN	PG	QG
	110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00	11.35 23.16 22.32 21.84 13.63 13.48 0,00 0,00 0,00	4.51 9.21 8.88 9.84 6.19 5.36 0,00 0,00 0,00	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 56.83 48.95 0.00	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 35.43 8.56 0.00
Продовження таблиці 2.1
Інформація про гілки
I	J	R	X	G	B	KT
		2.10	4.46	0,00	114.62	0,00
		3.03	5.20	0,00	129.70	0,00
		1.85	3.93	0,00	101.24	0,00
		2.72	4.67	0,00	116.32	0,00
		5.72	8.94	0,00	222.80	0,00
		1.28	4.33	0,00	120.16	0,00
		5.29	9,07	0,00	56.52	0,00
		2.64	4.53	0,00	28.26	0,00

Таблиця 2.2 - Результати розрахунку нормального максимального режиму

Потік Р Р вузл	Потік Q Q вузл	Втрати Р U	Втрати Q Фаз кут	I Р нб	N Q нб
Вузол № 1(1)
-34.670	-11.549	0.216	-0.459	0.321	7(7)
23.312	8.629	0.144	-0.248	0.218	2(2)
-11.350	-4.510	113.894	-0.037	0.009	-0.005
Вузол № 2(2)
-23.168	-8.381	0.144	-0.248	0.218	1(1)
-23.160	-9.210	112.83	-0.044	0.008	-0.003
Вузол № 3(3)
13.985	-11.586	0.143	-0.224	0.158	7(7)
-36.294	4.976	0.130	-0.441	0.319	8(8)
-22.320	-8.880	114.774	-0.012	-0.011	-0.011
Вузол №4(4)
-21.847	-9.096	0.119	-0.205	0.209	5(5)
-21.840	-9.840	113.924	-0.042	0.007	-0.002
Вузол №5 (5)
-35.606	-14.073	0.209	-0.444	0.336	7(7)
21.966	9.300	0.119	-0.205	0.209	4(4)
Продовження таблиці 2.2
-13.630	-6.190	113.924	-0.036	0.009	-0.004
Вузол №6 (6)
-6.734	-2.303	0.020	-0.035	0.062	8(8)
-6.745	-2.498	0.010	-0.018	0.063	9(9)
-13.480	-5.360	114.506	-0.004	-0.000	-0.004
Вузол № 7(7)
34.887	12.008	0.216	-0.459	0.321	1(1)
35.815	14.517	0.209	-0.444	0.336	5(5)
-13.842	11.810	0.143	-0.224	0.158	3(3)
56.830	35.430	114.992	-0.027	-0.029	-0.005
Вузол № 8(8)
36.424	-4.535	0.130	-0.441	0.319	3(3)
6.755	2.338	0.020	-0.035	0.062	6(6)
6.760	2.153	0.010	-0.017	0.062	9(9)
49.939	-0.044	115.000	0.000	0.000	0.000
Вузол № 9(9)
-6.750	-2.136	0.010	-0.017	0.062	8(8)
6.756	2.515	0.010	-0.018	0.063	6(6)
0.000	0.000	114.760	-0.002	0.000	0.000

 

В результаті розрахунку нормальних режимів видно, що вузлові напруги змінюються від 112.883 кВ до 115,00 кВ максимальному режимі і від 109,755 кВ до 110,00 кВ у мінімальному режимі, тобто не виходять за межі регулювання .

Результатами розрахунку нормального режиму для кожного з вузлів є:

- струми, потужності та втрати активної та реактивної потужності для кожної з гілок, що підходить до вузла;

- сумарна потужність, що споживаються чи генерується у вузлі, напруги та небаланс потужності у вузлі.

Також визначені дані по мережі:

- сумарні потужності, що використовуються чи генеруються, активні та реактивні потужності;

- повні втрати активної та реактивної потужності у мережі.

Аналіз отриманих результатів дозволяє зробити наступні висновки: режим роботи електричної системи при заданих потужностях навантажень здійснимо, відхилення напруги у вузлах мережі не виходять за припустимі межі, струмові навантаження для всіх елементів мережі припустимі, потужності у вузлах навантаження и у генеруючих вузлах збалансовані.

Можна також відзначити, що розрахунки режимів на ЕОМ у порівнянні з результатами вручну вимагають менших витрат часу і є більш точними.

 

Таблиця 2.3 - Вихідні дані розрахунку трифазних та однофазних КЗ у максимальному режимі

Число вузлів
Число гілок
Інформація про вузли
N	VNOM	PN	QN	PG	QG	RG	XG
	110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00 110,00	11.35 23.16 22.32 21.84 13.63 0,00 0,00 0,00 0,00 13.48	4.51 9.21 8.88 9.84 6.19 0,00 0,00 0,00 0,00 5.36	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 56.83 48.95 0.00 0,00	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 35.43 8.56 0.00 0,00	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00	0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 10,95 2,54 0.00 0.00
Інформація про гілки
i	j	r	x	g	b	kt
Продовження таблиці 2.3
		2.10	4.46	0,00	114.62	0,00
		3.03	5.20	0,00	129.70	0,00
		1.85	3.34	0,00	101.24	0,00
		2.72	4.67	0,00	116.32	0,00
		5.72	8.94	0,00	222.80	0,00
		1.28	4.33	0,00	120.16	0,00
		5.29	9,07	0,00	56.52	0,00
		2.64	4.53	0,00	28.26	0,00
		2.64	4.53	0,00	28.26	0,00
Дані про елементи схем зворотної та нульової послідовностей
N	XG2	UNOMO	XTO
	0,00	110,00	69,5
	0,00	110,00	27,95
	0,00	110,00	27,95
	0,00	110,00	44,45
	0,00	110,00	71,1
	0,00	110,00	43,35
	12,49	110,00	3,85
	2,56	110,00	2,56
	0,00	110,00	0,00
Дані про елементи схем зворотної та нульової послідовностей
I	J	R0	X0	G0	B0
		2.10	24,53	0,00	114.62
		3.03	28,60	0,00	129.70
		1.85	21,67	0,00	101.24
		2.72	25,85	0,00	116.32
		5.72	49,17	0,00	222.80
		1.28	23,81	0,00	120.16
		5.29	31,74	0,00	56.52
		2.64	15,85	0,00	28.26
		2.64	15,85	0,00	28.26

 

Таблиця 2.4 - Результати розрахунку трифазного КЗ у максимальному режимі

Коротке замикання в 8 вузлі
IA VA	IR VR	IM VM	ID VD	IUA	N	IUR
Вузол №6(6)
0.000 0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000 0.000	0.000	8(8) 9(9) 10(10)	0.000
Вузол №8(8)
-0.732 0.000 0.000 -0.257 0.000	2.433 0.000 0.000 25.048 0.000	2.541 0.000 0.000 25.050 0.000	0.764 0.000 0.000 0.785 0.000	-0.989	3(3) 6(6) 9(9) G	27.481
Вузол №9 (9)
0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000	8(8) 6(6)	0.000
Вузол №10 (10)
0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000 0.000 0.000	0.000	6(6)	0.000
Коротке замикання в 6 вузлі
IA VA	IR VR	IM VM	ID VD	IUA	N	IUR
Вузол №6(6)
-1.613 -1.613 0.000 0.000	4.006 4.012 0.000 0.000	4.318 4.324 0.000 0.000	0.748 0.748 0.000 0.000	-3.226	8(8) 9(9) 10(10)	8.018
Вузол №8(8)
-0.386 1.613 1.613 -2.841 44.866	0.628 -4.006 -4.011 7.385 -6.564	0.737 4.318 4.324 7.912 45.343	0.706 -0.748 -0.748 0.751 -1.426	-0.001	3(3) 6(6) 9(9) G	-0.005
Вузол №9(9)
Продовження таблиці 2.4
-1.613 1.613 22.434	4.011 -4.012 -3.283	4.324 4.324 22.673	0.748 -0.748 -1.425	-0.000	8(8) 6(6)	-0.001
Вузол № 10(10)
0.000 0.000	0.000 0.000	0.000 0.000	0.000 0.000	0.000	6(6)	0,000
Коротке замикання в 9 вузлі
IA VA	IR VR	IM VM	ID VD	IUA	N	IUR
Вузол №6(6)
-0.903 0.890 0.013 13.471	2.464 -2.455 -0.009 -2.452	2.624 2.611 0.016 13.692	0.754 -0.755 -0.513 -1.391	-0.000	8(8) 9(9) 10(10)	-0.001
Вузол №8(8)
-0.470 0.903 2.696 -3.129 40.592	0.782 -2.464 -7.390 9.067 -7.296	0.913 2.624 7.866 9.592 41.243	0.708 -0.754 -0.754 0.757 -1.393	-0.001	3(3) 6(6) 9(9) G	-0.004
Вузол №9(9)
-2.696 -0.890 0.000	7.390 2.455 0.000	7.866 2.611 0.000	0.754 0.755 0.000	-3.586	8(8) 6(6)	9.845
Вузол № 10(10)
-0.013 13.051	0.009 -3.006	0.016 13.393	0.513 -1.344	-0.013	6(6)	0.009
Коротке замикання в 10 вузлі
IA VA	IR VR	IM VM	ID VD	IUA	N	IUR
Вузол №6(6)
-0.064 -0.064 0.129 54.722	0.626 0.627 -1.256 2.843	0.629 0.631 1.262 54.796	0.783 0.783 -0.783 1.519	0,000	8(8) 9(9) 10(10)	-0,003
Вузол №8(8)
Продовження таблиці 2.4
0.082 0.064 0.064 -0.211 60.738	0.110 -0.626 -0.626 1.136 0.118	0.137 0.629 0.629 1.155 60.739	0.676 -0.783 -0.783 0.777 1.569	0,000	3(3) 6(6) 9(9) G	-0,006
Вузол №9(9)
-0.064 0.064 57.734	0.626 -0.627 1.478	0.629 0.631 57.753	0.783 -0.783 1.545	0,000	8(8) 6(6)	-0,002
Вузол №10(10)
-0.129 0.000	1.256 0.000	1.262 0.000	0.783 0.000	-0.129	6(6)	1.256

У результаті розрахунку трифазного КЗ бачимо, що найбільший струм КЗ буде при КЗ у 8 вузлі і складе 27,481кА для максимального режиму і 15.501 кА для мінімального режиму.

Таблиця 2.5. – Результати розрахунку однофазного КЗ у максимальному режимі

Коротке замикання в 6 вузлі
IA VA	IR VR	IM VM	ID VD	IUA	N	IUR
Вузол № 6(6)
-0.309 -0.309 0.051 46.520	1.127 1.130 -0.020 2.213	1.169 1.171 0.054 46.573	0.767 0.767 -0.348 0.000	-0.568	8(8) 9(9) 10(10)	2.237
Вузол № 8(8)
0.010 0.309 0.309 -0.629 58.381	0.186 -1.127 -1.128 2.064 -0.944	0.186 1.169 1.170 2.157 58.389	0.785 -0.767 -0.767 0.763 -1.555	-0.000	3(3) 6(6) 9(9) G	-0.006
Вузол № 9(9)
Продовження таблиці 2.5
-0.309 0.309 52.454	1.128 -1.130 0.632	1.170 1.171 52.458	0.767 -0.767 1.559	0.000	8(8) 6(6)	-0.001
Вузол №10(10)
-0.051 45.553	0.020 0.055	0.054 45.553	0.348 1.570	-0.051	6(6)	0.020
СИМЕТРИЧНІ СКЛАДОВІ СТРУМУ І НАПРУГИ У ВУЗЛІ КЗ
	UA	UR	UM	IA	IR	IM
(1) (2) (0)	46.520 -16.861 -29.659	2.213 2.187 -4.400	46.573 17.002 29.984	0.568 0.568 0.568	-2.239 -2.239 -2.239	2.310 2.310 2.310
Коротке замикання в 8 вузлі
Вузол № 6(6)
-0.023 -0.023 0.045 42.207	0.009 0.009 -0.020 0.212	0.024 0.024 0.049 42.207	0.340 0.359 -0.382 1.566	0.000	8(8) 9(9) 10(10)	-0,002
Вузол № 8(8)
-0.153 0.023 0.023 -0.111 42.404	0.815 -0.009 -0.008 8.354 0.372	0.829 0.024 0.024 8.355 42.405	0.777 -0.340 -0.320 0.785 0.000	-0.218	3(3) 6(6) 9(9) G	9.152
Вузол №9(9)
-0.023 0.023 42.308	0.008 -0.009 0.290	0.024 0.024 42.309	0.320 -0.359 1.564	0.000	8(8) 6(6)	-0.001
Вузол №10(10)
-0.045 41.249	0.020 -1.705	0.049 41.284	0.382 -1.529	-0.045	6(6)	0.020
Продовження таблиці 2.5
СИМЕТРИЧНІ СКЛАДОВІ СТРУМУ І НАПРУГИ У ВУЗЛІ КЗ
	UA	UR	UM	IA	IR	IM
(1) (2) (0)	42.404 -21.307 -21.096	0.372 0.041 -0.413	42.405 21.307 21.100	0.218 0.218 0.218	-9.157 -9.157 -9.157	9.159 9.159 9.159
Коротке замикання в 9 вузлі
Вузол № 6(6)
-0.177 0.122 0.055 51.065	0.635 -0.614 -0.023 0.743	0.659 0.626 0.060 51.071	0.767 -0.776 -0.374 1.556	0.000	8(8) 9(9) 10(10)	-0.003
Вузол № 8(8)
-0.001 0.177 0.477 -0.654 57.764	0.209 -0.635 -1.886 2.307 -1.008	0.209 0.659 1.946 2.398 57.772	0.785 -0.767 -0.770 0.766 -1.553	0,000	3(3) 6(6) 9(9) G	-0,006
Вузол № 9(9)
-0.477 -0.122 47.960	1.886 0.614 1.809	1.946 0.626 47.994	0.770 0.776 0.000	-0.600	8(8) 6(6)	2.500
Вузол №10(10)
-0.055 49.928	0.023 -1.587	0.060 49.953	0.374 -1.539	-0.055	6(6)	0.023
СИМЕТРИЧНІ СКЛАДОВІ СТРУМУ І НАПРУГИ У ВУЗЛІ КЗ
	UA	UR	UM	IA	IR	IM
(1) (2) (0)	47.960 -15.532 -32.428	1.809 1.687 -3.496	47.994 15.623 32.616	0.600 0.600 0.600	-2.502 -2.502 -2.502	2.573 2.573 2.573

 

 

2.1.4 - Дослідження впливу режиму нейтралі на токи однофазних К.З..

 

Під час дослідження розземлення нейтралей по черзі розземлюємо нейтралі трансформаторів в вузлах, і вираховуємо струми к.з. Результати наведені у таблиці 2.6.

 

Таблиця 2.6 – Результати досліджень розземлення нейтралей

№	I кА
	27,28
	27,28
	27,05
	27,28
	27,28
	26,92
	27,26
	6,44

 

В результаті розрахунків бачимо, що при розземленні трансформаторів у 1-7 вузлах вихідні дані не змінюються, а при розземленні трансформатора 8 вузла струми зменшуються, а напруги збільшуються. Результати розрахунків показують, що при однофазному короткому замиканні струми КЗ у вузлах не перевищують здатності відключення високовольтних вимикачів на 110 кв. Для вимикачів даної напруги припустима величина струму однофазного короткого замикання в межах 31,5 кА. Тому немає необхідності в проведенні заходів щодо обмеження струмів однофазних КЗ.

Результати розрахунків струмів КЗ, необхідні для розрахунків релейного захисту, зведені в таблицю 2.7

 

Таблиця 2.7 – Вихідні дані для розрахунків релейного захисту

№ П/П	Найменування електричної установки	Місце та точка К.З	Позначення та величини
			I^(3)макс, кА	I^(1)макс, кА	I^(3)мин, кА
	Лінія Б - 6 110кВ	Начало, К1(Узел8)	27.481	27.456	27.445
		Середина, К2(Узел9)	9,845	7.500	9,857
		Кінец, К3(Узел6)	8.018	6,711	8.026
	Подстанція 110/10кВ	Сторона НН, К4	1.256	–	1.255
			Хс макс, Ом	Хос, Ом	Хс мин, Ом
	Вузел 8	К1	2,326	2,304	2,327
	Вузел 6	К3	6,841	12,911	6,852

Вибір захистів

У даному розділі вибираються види захистів для ПС №6. що живлять її двома одноланцюговими ПЛ відповідно до рекомендацій[3.4.5.6.].

Для ПЛ 110 кВ 8-6 (мал. 2.2) вибираються наступні захисти:

– диференційний фазний високочастотний захист (ДФЗ): основний швидкодіючий захист від усіх видів ушкоджень на лінії.

–струмове відсічення (ТЕ): основний захист від багатофазних КЗ.

– багатоступінчастий струмовий спрямований захист нульової послідовності (ТНЗНП): основний і резервний захист від КЗ на землю.

Для трансформатора Т1 підстанції №6 вибираються наступні захисти:

– диференційний струмовий захист (дифзахист): основний швидкодіючий захист від КЗ між фазами. однофазних КЗ на землю і від замикань витків однієї фази.

– газовий захист трансформатора (ГЗ): основний захист трансформатора з масляним заповненням від усіх видів внутрішніх ушкоджень. що супроводжуються виділенням газу. прискореним перетіканням масла з бака в розширник. а також від витоку масла з бака трансформатора.

– газовий захист пристрою РПН (ГЗ РПН): те ж. але для бака пристрою РПН.

–струмове відсічення (БТО): основний швидкодіючий захист від міжфазних КЗ на стороні вищої напруги.

– максимальний струмовий захист на стороні вищої напруги (МСЗ ВН): резервний захист від ушкоджень у трансформаторі і від надструмів при зовнішніх КЗ.

– максимальний струмовий захист на стороні нижчої напруги (МСЗ НН): резервний захист від КЗ на шинах нижчої напруги і для резервування відключень КЗ на елементах. приєднаних до цих шин.

– захист від перевантаження (П).

 

Розрахунки захистів

Розрахунки на вибір релейного захисту виконані для:

– струмового відсічення лінії з однобічним живленням.

– МСЗ трансформатора.

– захист трансформаторів від перевантаження.

 

МСЗ трансформатора

Розглядаються максимальні струмові захисти (МСЗ). встановлені на вищій напрузі (МСЗ ВН) і нижчій напрузі (МСЗ НН) для трансформатора попереднього приклада.

Для вибору вставок МСЗ необхідно розрахувати струми К.З. у максимальному режимі (відбудування захисту за вимогою селективності) і мінімальному режимі (перевірка чутливості захисту). Розрахункові точки К.З.(вузол 6): К3- на вищій напрузі (ВН) трансформатора; К4(вузол 10)- на нижчій напрузі (НН).

 

З попередніх розрахунків відомі:

-струми на стороні ВН:

I⁽³⁾_{К3 макс ВН}=8018 А; I⁽³⁾_{К3 мін ВН}=8026 А;

-струми на стороні НН:

I⁽³⁾_{К4 макс НН}=1256 А; I⁽³⁾_{К4 мін НН}=1255 А;

 

Номінальний струм трансформатора на стороні НН:

(2.9.)

(2.10.)

де к_п- коефіцієнт перевантаження;

к_сзп- коефіцієнт самозапуску двигунів;

кВ- коефіцієнт повернення захисту.

Умова неспрацьовування захисту під час дії АВЗ на стороні НН:

(2.11.)

З двох умов (2.7 і 2.8) вибираємо I_{cз. НН}=1147 А

Чутливість захисту в мінімальному режимі системи до двофазних КЗ у точці К4:

(2.12.)

Розраховано струм спрацьовування МСЗ ВН за умовою неспрацьовування захисту після відключення зовнішнього КЗ з обліком передвімкнутого навантаження на іншій секції НН:

(2.13.)

 

Приймаємо I_{сз. ВН}=158 А.

Вбудовані в силовий трансформатор трансформатори струму типу ТВТ- 110 мають коефіцієнт трансформації n_т=300/5. Тоді струм спрацьовування реле:

(2.14.)

 

де к_сх- коефіцієнт схеми з'єднання трансформаторів струму на стороні ВН. для «трикутника» к_сх= .

Перевіряється чутливість захисту в основній зоні (режим роздільної роботи трансформаторів). При двофазному КЗ за трансформатором (точка К4) розрахунковий струм у реле:

(2.15.)

 

Коефіцієнт чутливості:

(2.16.)

Якщо к_{ч ВН}> 1.5. то МСЗ виконується з пуском по напрузі і визначенням струму спрацьовування за умовою відбудування від номінального струму трансформатора:

(2.17.)

 

Вставка спрацьовування реле мінімальної напруги обрана виходячи з повернення після відключення зовнішнього К.З. і відбудування від залишкової напруги самозапуску після дії АПВ чи АВЗ. На практиці приймається 60 В (вторинних).

При двофазному КЗ на введеннях 110кВ (точка К3) розрахунковий струм у реле за схемою з двома реле дорівнює:

(2.18.)

Коефіцієнт чутливості:

(2.19.)

 

Витримки часу МСЗ обрані з умов селективності на ступінь вище найбільшої витримки часу попередньої захисту:

(2.20.)

де t_МСЗ.св– витримка часу МСЗ секційного вимикача. дорівнює 1.4c; =0.5с- ступінь селективності.

.

 

РЕЛЕЙНОГО ЗАХИСТУ ЕЛЕКТРИЧНОЇ МЕРЕЖІ 110 кВ

Устаткування, вибране у попередньому розділі за умов нормального режиму експлуатації, повинно бути перевірене на дієздатність в аварійних режимах. Для цього необхідно вирішити ряд наступних питань: вибір розрахункових умов, розрахунки нормальних режимів, що передують коротким замиканням, розрахунки аварійних режимів при симетричних і несиметричних коротких замиканнях, вибір релейного захисту заданих елементів електричної мережі. Схема мережі, склад устаткування, потужності навантажень, параметри елементів відомі з попереднього розділу бакалаврської роботи.