Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь FAQ Написать работу КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Проверка на статическую прочность↑ ⇐ ПредыдущаяСтр 4 из 4 Содержание книги
Поиск на нашем сайте
Рисунок 4.8 Эпюра моментов быстроходного вала Быстроходный вал Плоскость Z-Y ∑МА=0; RBZ ∙ l9-Fr1 ∙ l9/2-FX1 ∙ d1/2=0; RBZ=(Fr1 ∙ l9/2+FX1 ∙ d1/2)/l9=(0.4802 ∙ 370.956/2+4.8026 ∙ 30/2)/370.956 =431,6 Н. ∑МВ=0; -RАZ ∙ l9+Fr1 ∙ l9/2-FX1 ∙ d1/2=0; RАZ= (Fr1 ∙ l9/2 -FX1 ∙ d1/2)/l9=(0,4802 ∙ 370,956/2-4,8026 ∙ 30/2)/370,956=47,6 Н. ∑Z=0; RАZ-Fr1+FBZ=0; 47,6-480,2+431,6=0; 0=0.
Плоскость Y-X ∑МВ=0; -FP ∙ (l9+l8)+RAX ∙ l9+Ft1 ∙ l9/2=0; RAX =(FP ∙ (l9+l8)- Ft1 ∙ l9/2)/l9=(440,5 ∙ (370,956+66,3)-6250 ∙ 370,956/2)/370,956=-2605,77 Н. ∑МА=0; RBX ∙ l9 -Ft1 ∙ l9/2-Fp ∙ l8=0; RBX=(Ft1 ∙ l9/2+ FP ∙ l8)/ l9 =(6250 ∙ 370,956/2+440,5 ∙ 66,3)/370,956=3203,72 Н. RА=√(R2AX+R2AZ)=√(2605,772+47,62)=2606,7 Н. RВ=√(R2ВZ+R2ВX)=√(431,62+3203,722)=3232,66 Н. МС∑=√((МZ-YИ)2+ (МY-XИ)2); Мd∑=√(02+02)=0. МА∑=√((Fr1 ∙ l9)2+02)=Fr1 ∙ l9=480,2 ∙ 0, 370=178,133 Н ∙ м. МC1∑=√((RAZ ∙ l9/2)2+ (RBX ∙ l9/2)2)= √((47,6 ∙ 370,956/2)2+(3203,72 ∙ 370,956/2)2)=594,285 Н ∙ м. МC2∑=√((RВZ ∙ l9/2)2+ (RBX ∙ l9/2)2)= √((431,6 ∙ 370,956/2)2+(3203,72 ∙ 370,956/2)2)=599,587 Н ∙ м. Коэффициент перегрузки λ=Тmax/Т1≤[λ], (4.60) где Т1 – момент инерции быстроходного вала, Н ∙ м; λ=1,6. Тmax=Т1 ∙ λ≤[λ]; Тmax=1,6 ∙ 0,05=0,08 кН ∙ м. Максимальный изгибающий момент в опасном сечении вала Мmax=λ ∙ МC∑, (4.61) где МC∑ - суммарный изгибающий момент в опасном сечении вала, Н ∙ м. Мmax=1,6 ∙ 599,587=959,339 Н ∙ м. Максимальная осевая сила Fmax=λ ∙ FX1, (4.62) где FX1 – осевая сила червяка, Н. Fmax=1,6 ∙ 4802,6=7684,16 Н ∙ м. Суммарное напряжение в опасном сечении а=((Мmax ∙ 103)/(0,3 ∙ d3f1))+((4Fmax)/(π ∙ d2f1)), (4.63) где Мmax - максимальный изгибающий момент в опасном сечении вала, кН ∙ м; Fmax - максимальная осевая сила, Н; df1 – диаметры впадин червяка, мм. а=((959,339 ∙ 103)/0,3 ∙ 140,83)+((4 ∙ 7684,16)/(3,14 ∙ 140,82))=1,639 МПа. Максимальное касательное напряжение в опасном сечении τ=(Тmax ∙ 103)/(0,2 ∙ d3f1), (4.64) где Тmax=λ ∙ Т1=1,6 ∙ 50=80 Н ∙ м; df1 – диаметры впадин червяка, мм. τ=(80 ∙ 103)/(0,2 ∙ 140,83)=0,1433 МПа. аЭ=√(а2+4 τ2)≤[а]=0,8аm,(4.65) где а - суммарное напряжение в опасном сечении, МПа; τ - максимальное касательное напряжение в опасном сечении, МПа. Для марки Сталь 45Х: аm=350 МПа. аЭ=√((1,6392+4 ∙ 0,14332)=2,698≤[а]=0,8 ∙ 350=280 МПа. Тихоходный вал Рисунок 4.9 Эпюра моментов тихоходного вала
Плоскость X-Y ∑МА=0; Ft2 ∙ l9-RBX ∙ l9-Fц ∙ (l8+l9)=0; RBX=(Ft2 ∙ l9/2-Fц(l8+l9))/l9=(4802,6 ∙ 368,4/2-6303,44 ∙ (156+368,4))/368,4=-6571,3H. ∑МВ=0; -Fц ∙ l8-Ft2 ∙ l9/2+RAX ∙ l9=0; RAX=(Fц ∙ l8+Ft2 ∙ l9/2)/l9=(6303,44 ∙ 156+4802,6 ∙ 368,4/2)/368,4=5070,46 H. Fц+ RBX - Ft2+ RAX=0; 6303,44-6571,3-4802,6+5070,46=0.
Плоскость Z-Y ∑МА=0; -Fr2 ∙ l9/2+Fx2 ∙ daM2/2-RBZ ∙ l9=0; RBZ=(Fx2 ∙ daM2/2-Fr2 ∙ l9/2)/l9=(6250 ∙ 332/2-480,2 ∙ 368,4/2)/368,4=2576,13 H. ∑МВ=0; Fx2 ∙ daM2/2+Fr2 ∙ l9/2+RAZ ∙ l9; RAZ=(-Fx2 ∙ daM2/2-Fr2 ∙ l9/2)/l9=(-6250 ∙ 332/2-480,2 ∙ 368,4/2)/368,4=-3056,33 H. RBZ+Fr2+RAZ=0; 2576,13+480,2-3056,33=0.
RА=√(R2AX+R2AZ)=√(5070,462+3056,332)=5161,76 Н. RВ=√(R2ВZ+R2ВX)=√(2576,132+6571,32)=7058,21 Н. МC1∑=√((RAZ ∙ l9/2)2+ (RBX ∙ l9/2)2)= √((3056,33 ∙ 368,4/2)2+(6571,3 ∙ 368,4/2)2)=1334,949 Н ∙ м. МC2∑=√((RВZ ∙ l9/2)2+ (RBX ∙ l9/2)2)= √((2576,13 ∙ 368,4/2)2+(6571,3 ∙ 368,4/2)2)=1300,123Н ∙ м.
Тmax=1,6 ∙ 730=1168 Н ∙ м. Мmax=1,6 ∙ 1334,949=2135,91 Н ∙ м. Fmax=1,6 ∙ 6250=10000 Н ∙ м. а=((2135,91 ∙ 103)/0,3 ∙ 284,83)+((4 ∙ 10000)/(3,14 ∙ 284,82))=0,456 МПа. τ=(1168 ∙ 103)/(0,2 ∙ 284,83)=0,25 МПа. аЭ=√((0,4562+4 ∙ 0,252)=0,457≤[а]=0,8 ∙ 350=280 МПа. Уточнённый расчёт валов на выносливость Эквивалентное число циклов перемен напряжений быстроходного вала редуктора NE1=(Tmax/TН)mNC1+(Tmax/TН)mNC2+(Tmax/TН)mNC3, (4.66) где Tmax, TН, NC1, NC2, NC3 – моменты и число циклов с циклограммы; m=9 при твёрдости Н>350 НВ. NE1=(1,6)9 ∙ 0,096 ∙ 106+(1,6)9 ∙ 16,02 ∙ 106+(1,6)9 ∙ 16,02 ∙ 106=2208,36 ∙ 106. Эквивалентное число циклов перемен напряжений тихоходного вала редуктора NE2=NE1/Uред, (4.67) где Uред – передаточное число редуктора, Uред=19. NE1 - эквивалентное число циклов перемен напряжений быстроходного вала редуктора. NE2=2208,36 ∙ 106/19=116,29 ∙ 106. Коэффициент долговечности КL=m√(4 ∙ 106)/NE, (4.68) где m=9; NE - эквивалентное число циклов перемен напряжений. Для быстроходного вала КL1=9√((4 ∙ 106)/2208,36 ∙ 106)=0,495≤[КL] =1,7. Для тихоходного вала КL2=m√((4 ∙ 106)/116,29 ∙ 106)=0,68≤[КL] =1,7. Если NE1>N0=4 ∙ 106, то базовое число КL1=1, Если NE2>N0=4 ∙ 106, то базовое число КL2=1. Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения вала Для быстроходного вала εа1= ετ1=0,77. Для тихоходного вала εа2= ετ2=0,77. Коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности вала на выносливость Кna=0,86, Кnτ=0,92. Эффективные коэффициенты концентрации нормальных и касательных напряжений Кa=2, Кτ=1,65. Коэффициент поверхностного уплотнения вала Без упрочнения: Ку=1,0. Коэффициент чувствительности материала к ассиметрии цикла Ψа=0,1, Ψτ=0,05. Нормальное напряжение в опасном сечении аа=(Мсум ∙ 103)/(0,1 ∙ d3), (4.69) где Мсум – суммарный изгибающий момент вала, Н ∙ м; d – диаметр вала, мм. аа1=(599,587 ∙ 103/0,1 ∙ 140,83)=2,14 МПа, аа2=(1334,949 ∙ 103/0,1 ∙ 284,83)=0,577 МПа. аm=4Fx/0,1d3, (4.70) где Fx – осевая сила червяка, Н; d – диаметр вала, мм. аm1=(4 ∙ 4802,6 ∙ 103)/(3,14 ∙ 140,82)=308,06 МПа, аm2(4 ∙ 6250 ∙ 103)/(3,14 ∙ 284,82)=98,15 МПа. Касательное напряжение по отнулевому циклу τа=τm=0,56τкр=Т ∙ 103/0,4d3, (4.71) где Т – крутящий момент вала, Н ∙ м; d – диаметр вала, мм. Для быстроходного вала τа1=τm1=0,56τкр1=(50 ∙ 103)/(0,4 ∙ 140,83)=0,04 МПа. Для тихоходного вала τа2=τm2=0,56τкр2=(730 ∙ 103)/(0,4 ∙ 284,83)=0,03 МПа. Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям nа=(а-1 ∙ КL)/((Ка/(εа ∙ Ку ∙ Кnа)) ∙ аа+ψа ∙ аm), (4.72) где КL - коэффициент долговечности; Ка - эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений; εа - коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения вала; Ку - коэффициент поверхностного уплотнения вала; Кnа - коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности вала на выносливость; аа - нормальное напряжение в опасном сечении, МПа; ψа - коэффициент чувствительности материала к ассиметрии цикла; аm - нормальное напряжение в опасном сечении, МПа. nа1=(2,14 ∙ 1,65)/((2/(0,77 ∙ 1 ∙ 0,86)) ∙ 0,577+0,1 ∙ 308,06=31,48, nа2=(0,577 ∙ 1,65)/((2/(0,77 ∙ 1 ∙ 0,86)) ∙ 98,15 +0,1 ∙ 98,15=39,805. Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям nτ=(а-1 ∙ КL)/((Кτ/(ετ ∙ Ку ∙ Кnτ)) ∙ аτ+ψτ ∙ аm), (4.73) где КL - коэффициент долговечности; Кτ - эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений; ετ - коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения вала; Ку - коэффициент поверхностного уплотнения вала; Кnτ - коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности вала на выносливость; аτ - касательное напряжение в опасном сечении, МПа; ψτ - коэффициент чувствительности материала к ассиметрии цикла; аm - касательние напряжение в опасном сечении, МПа. nτ1=(230 ∙ 1,65)/((1/(0,77 ∙ 1 ∙ 0,92)) ∙ 0,04+0,05 ∙ 308,06)= 26,1566, nτ2=(230 ∙ 1,65)/((1/(0,77 ∙ 1 ∙ 0,92)) ∙ 0,03+0,05 ∙ 98,15)= 12,9728. Коэффициент запаса выносливости n=(nа ∙ nτ)/(√(n2a+n2τ), (4.74) где nа - коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям; nτ - коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям. n1=(31,48 ∙ 26,1566)/√(31,482+26,15662)=20,11, n2=(39,805 ∙ 12,9728)/√(39,8052+12,97282)=37,85. Расчёт подшипников качения на долговечность Коэффициент, учитывающий какое кольцо подшипника вращается относительно вектора радиальной нагрузки V=1. Коэффициент, учитывающий характер приложения нагрузки на подшипник Кб=1,5. Коэффициент, учитывающий рабочую температуру подшипника Кt=1. Коэффициент, радиальной (Fr) и осевой (Fx) нагрузок е=0,631(Fr/C0)0.125=0.401. Для быстроходного вала Fx1/(V ∙ Fr1)=4802,6/(1 ∙ 480)=10,02>0,401. где Fx1 – осевая нагрузка на быстроходном валу, Н; Fr1 – радиальной нагрузка на быстроходном валу, Н. Для тихоходного вала Fx2/(V ∙ Fr2)=6250/(1 ∙ 480)=0,179<0,35. где Fx2 – осевая нагрузка на тихоходном валу, Н; Fr2 – радиальной нагрузка на тихоходном валу, Н. Значения коэффициентов радиальной X и осевой X нагрузок Для быстроходного вала Y=1.37. X=0.45. Расчётная нагрузка Для быстроходного вала Fрасч=(X ∙ V ∙ Fr1+Y ∙ Fx1) ∙ Кб ∙ Кt, (4.75) где X - коэффициентов радиальной нагрузки; Y – коэффициентов осевой нагрузки; Кб - коэффициент, учитывающий характер приложения нагрузки на подшипник; Кt - коэффициент, учитывающий рабочую температуру подшипника; Fr1 – радиальной нагрузка на быстроходном валу, Н; Fx1 – осевая нагрузка на быстроходном валу, Н. Fрасч=(1 ∙ 0.45 ∙ 480.2+1.37 ∙ 4802.6) ∙ 1,5 ∙ 1=10193.5 Н. Долговечность подшипника L=(С/Fрасч)m, (4.76) где С – динамическая грузоподъёмность, Н; Fрасч1– расчётная нагрузка, Н; m=3 – для роликоподшипников. Для быстроходного вала L=(30800/10193.5)3=27.5 млн. об. Минимальная долговечность подшипника tn=(106 ∙ L)/(60 ∙ n), (4.77) где L - долговечность подшипника, млн. об.; n – частота вращения вала, с-1. Для быстроходного вала tn=(106 ∙ 27.5)/(60 ∙ 101.5)=4515.599 час. Расчётный срок службы машины или узла tm=Кгод ∙ Ксут ∙ 24 ∙ 365 ∙ t, (4.78) где Кгод – годовой коэффициент; Ксут – суточный коэффициент; t – срок службы, лет. tm=0,8 ∙ 0,3 ∙ 24 ∙ 365 ∙ 5=10512 час. tm/tn=10512/4515.599=2.32;
Расчёт шпоночного соединения Выбираем материал для шпонок Сталь 45: аТ=350 МПа. Диаметры валов: dН1=30 мм; df1 =140.8 мм; dН2=52 мм; df2=284.8 мм. где dН1 – диаметр консольного участка, быстроходного вала, мм; dН2 - диаметр консольного участка, тихоходного вала, мм; df1 – диаметр впадин для червяка, мм; df2 - диаметр впадин для червячного колеса, мм. Размеры шпонки на dН1=30 мм: b* h=8* 7, t1=4 мм; t2=3,3 мм; Фаска 0,25* 450; Размеры шпонки на dН2=52 мм: b* h=16* 10, t1=6 мм; t2=4,3 мм; Фаска 0,4* 450; Размеры шпонки на df2=284.8 мм: b* h=28* 16, t1=10 мм; t2=6,4 мм; Фаска 0,6* 450. Допускаемое напряжение [асм]=аТ/[S], (4.79) где аТ=350 МПа; [S] – коэффициент запаса прочности, [S]=2,5. [асм]=350/2,5=140 МПа. Рабочая длина шпонки LР=(2 ∙ Т ∙ 103)/(d(h-t1)[асм]), (4.80) где Т – момент инерции соответствующего вала, Н ∙ м; d – диаметр соответствующего вала, мм; t1 – глубина паза, мм; [асм] – допускаемое напряжение, МПа. Длина шпонки L=LР+b, (4.81) где LР - рабочая длина шпонки, мм; b – ширина шпонки, мм. LР(dн1)=(2 ∙ 80 ∙ 103)/(30 ∙ (7-4) ∙ 140)=29,1 мм, L=12.7+8=20.7 мм. Выбираем из стандартных размеров шпонок, по ГОСТу, L=25 мм. LР(dН2) =(2 ∙ 1168 ∙ 103)/(52 ∙ (10-6) ∙ 140)=50,8 мм, L=80+16=96 мм. Выбираем из стандартных размеров шпонок, по ГОСТу, L=100 мм. LР(df2)=(2 ∙ 1168 ∙ 103)/(284.8 ∙ (16-10) ∙ 140)=9.7 мм, L=9.7+28=31.7 мм. Выбираем из стандартных размеров шпонок, по ГОСТу, L=32 мм. Примерное обозначение шпонок: Шпонка 8*7* 25 ГОСТ 23360-78; Шпонка 16*10* 100 ГОСТ 23360-78; Шпонка 28*16* 32 ГОСТ 23360-78. Подбор масла Объём масла V=(0,5-0,7)Pред, (4.82) где Pред – мощность редуктора, кВт. V=0,6 ∙ 5.075=3.045 л. Марку масла подбираем по справочным данным исходя из Pред: Марка (Индустриальное ГОСТ 20799-75*) И-20А, tзас=-150С, v=24-27 м2/с (вязкость). Корпусные детали редуктора Толщина стенки корпуса и крышки δ, δ1 δ=0,04 ∙ а+2≥8, (4.83) где а – межосевое расстояние, мм. δ=0,04 ∙ 232+2=11,28≥8 мм. δ1=0,032 ∙ а+2≥8, (4.84) δ1=0,032 ∙ 232+2=9,4≥8 мм. Толщина верхнего пояса корпуса b1=1,5 ∙ δ1, (4.85) b1=1,5 ∙ 9,4=14,1 мм.
Толщина нижнего пояса крышки корпуса b=1,5 ∙ δ, (4.86) где δ - толщина стенки корпуса, мм. b=1,5 ∙ 11,28=16,92 мм. Толщина рёбер корпуса m=(0,85-1) ∙ δ, (4.87) где δ - толщина стенки корпуса, мм. m=1 ∙ 11,28=11,28 мм. Толщина ребер крышки m1=(0,85-1) ∙ δ1, m1=1 ∙ 9,4=9,4 мм. Диаметр фундаментальных болтов d1=(0,03-0,036)а+12, (4.88) где а – межосевое расстояние, мм. d1=0,03 ∙ 232+12=18,96=19 мм. Диаметр болтов у подшипников d2=(0,7-0,75)d1, (4.89) где d1 - диаметр фундаментальных болтов, мм. d2=0,75 ∙ 19=14,25=15 мм. Диаметры болтов соединяющих основание корпуса с крышкой d3=(0,5-0,6)d1, (4.90) где d1 - диаметр болтов у подшипников, мм. d3=0,55 ∙ 19=10,45=11 мм. ЗАКЛЮЧЕНИЕ В данном курсовом проекте рассчитан привод ленточного конвейера. Он состоит из электродвигателя, ременной и цепной передач и одноступенчатого редуктора. Расчеты передач привода и редуктора являются основными в данном курсовом проекте, дающие нам необходимые навыки для более сложных расчетов в дальнейшем. Исследования и расчеты приведенные нами в этом курсовом проекте проведены по всем правилам расчета привода. Полученные результаты полностью удовлетворяют заданным условиям. После разработки данного привода его собирают и обкатывают на стенде. При подтверждении расчетных данных на практике, его можно запускать в производство. Главным аспектом данного курсового проекта является разработка редуктора. Полученные навыки позволяют нам оценить всю значимость курса «Детали машин».
ЛИТЕРАТУРА 1. Курсовое проектирование деталей машин, Останин Р.И.: Учеб. Пособие. Ижевск: РИО ИжГСХА. 2004.- 121 с. 2. Курсовое проектирование деталей машин, В.Н. Кудрявцев, Ю.А. Державец, И.И. Арефьев и др.; Под общ. ред. В.Н. Кудрявцева: Учебное пособие для студентов машиностроительных специальностей вузов.- Л.: Машиностроение, Ленингр. Отделение, 1984. 400 с., ил.
|
||||
Последнее изменение этой страницы: 2016-04-19; просмотров: 213; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.224.55.193 (0.008 с.) |