Расчет на прочность элементов котлоагрегата, работающих



Мы поможем в написании ваших работ!


Мы поможем в написании ваших работ!



Мы поможем в написании ваших работ!


ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Расчет на прочность элементов котлоагрегата, работающих



Под давлением

Расчет на прочность элементов парогенератора, работающих под дав­лением рабочей среды, имеет целью определить необходимую толщину стен­ки элемента или допускаемое в нем давление. Элементы парогенератора, работающие под давлением рабочего тела — барабаны, коллекторы, по­верхности нагрева — выполняются в виде цилиндрических конструкций и из труб. В этих элементах имеют место внутренние напряжения (остаточ­ные и температурные) и внешние, возникающие под действием давления рабочего тела, его массы и собствен­ной массы элемента. Остаточные на­пряжения, возникающие в процессе изготовления элемента, ликвидируют­ся перед его монтажом термической обработкой.

Температурные напряжения в стен­ках обогреваемых деталей вызываются перепадом температур по толщине стенки детали или по ее периметру. Предотвращение значительных пере­падов температур по толщине стенки и соответственно высоких температур­ных напряжений достигается ограни­чением толщины стенки и конструк­тивными и режимными мероприятия­ми, обеспечивающими минимальные перепады температур в стенке.

Исходя из указанных положений, основной нагрузкой, по которой должна опре­деляться толщина стенки элемента парогенератора, принято дав­ление рабочей среды. Дополнительные внешние нагрузки, осевые усилия, изгибающие и крутящие моменты, действующие на элемент, в частности нагрузки от собственной массы, регла­ментируются предельными значе­ниями и учитываются снижением обще­го запаса прочности. Например, для постоянных внешних нагрузок принято снижение запаса прочности на 10 %.

В основу методов расчета элементов парогенератора на прочность положен принцип оценки прочности по предель­ной нагрузке. Расчетная формула для определения толщины стенки сосуда, учитывающая его ослабления отверстиями для труб и лючков, если расчет ведется по внутреннему диаметру, имеет вид:

, м,

где Р — избыточное давление на внутреннюю по­верхность, Па; Dвн – внутренний диаметр, мм; σдоп – допускаемое напряжение, Па; φ – коэффициент прочности сосудов; С – поправка для учета допусков на толщину стенки при прокате, а также на износ и коррозию.

Допустимое давление при данной толщине стенки, если номинальным является внутренний диаметр, определяется по формуле:

, Па ,

где Sф — фактическая толщина стенки, мм.

Величина расчетного давления принимается равной номинальному давлению пара на выходе из парогенератора, увеличенному на потерю давления от гидравлического сопротивления в тракте, расположенном между рассчитываемым элементом и выходом пара из парогенератора. Для элемен­тов, содержащих жидкую среду, надо учитывать давление столба жидкости над рассчитываемым элементом. Если сумма потерь и гидростатического давления не превышает 3 % номи­нального давления, их можно не учитывать.

Коэффициенты прочности сосудов, ослабленных отверстиями для труб, определяются для всех направлении по формулам (рис. 103):

для продольного направления

;

для поперечного направления

;

для косого направления, приведенного к продольному

,

где n = tк/ t .

В расчет вводится наименьшая из величин φ, φпр , 2φ1.

 

а) б)

 

Рис. 103. Схема ослабления элемента при наличии отверстий:

а — расположение отверстий в поперечном напра­влении в

коридорном порядке; б — расположение отверстий в шахматном

порядке

 

Коэффициент прочности стыко­вых сварных соединений φ для углеро­дистой, низколегированной марганцо­вистой, хромомолибденовой и аустенитной сталей принимается φ = 1, а для хромомолибденованадиевой и высокохромистой сталей φ = 0,85.

Величина С – поправка для учета допусков на толщину стенки при прокате, а также на износ и коррозию. При небольших толщинах (до 30 мм) С составляет 0,1–0,3, а для большей толщины (>50 мм) С принимается от 0,7 до 1 мм.

Определенная толщина стенки округляется до ближайшего размера по сортаменту труб.

Допускаемое напряжение опреде­ляется по формуле

σдоп = ησ*доп ,

где σ*доп — номинальное допускаемое напряжение, Па; η — коэффициент, учитывающий конструктивные и экс­плуатационные особенности рассчиты­ваемого элемента.

Номинальные допускаемые напря­жения σ*доп зависят от тем­пературы стенки. Расчетная температура стенки, по которой определяется величина номи­нального допускаемого напряжения, принимается в зависимости от рода и температуры среды, условий обогре­ва элемента газами и охлаждения рабочей среды ( для котельных пучков, фестонов: tст = tкип + 60 оС; для необогреваемого барабана tст = tнас ; для труб экономайзера tст = tср.пит + 30 оС; для пароперегревателя tст = tср.пе + (100÷120 оС).

Во всех случаях расчетная темпе­ратура стенки не должна приниматься ниже 250 °С. При расчете барабана и коллекторов парогенератора, когда расстояние между опорами барабана более 8 м и коллекторов более 6 м, следует проверить напряжения, воз­никающие при их изгибе.

Формулу можно пользоваться и в поверхностных расчетах, при уточнении S, а, зная S, определяют Ррасч, называемое Рдоп - допустимое.

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные на­правления развития парогенераторной тех­ники:

· Увеличение агрегатной мощнос­ти и параметров пара, что снижает капитальные затраты и уменьшает удельный расход топлива на выработ­ку электроэнергии в паротурбинных установках, а при использовании пара как теплоносителя – интенсифицирует технологические процессы.

· Специализация парогенераторов по назначению и по топливу, что дает возможность обеспечить оптимальные технико-экономические показатели их работы в данных конкретных условиях.

· Применение более качественных материалов при изготовлении парогенераторов, совершенствование и модульная унификация элементов парогенераторов и вспомогательного обо­рудования, что повышает надежность работы парогенераторов и уменьшает капитальные затраты на оборудование.

· Применение рациональных кон­струкций топочных устройств, систем пылеприготовления и тягодутьевых установок, что снижает тепловые по­тери парогенераторов и расходы элек­троэнергии на собственные нужды.

· Использование более совершенных систем золоуловителей и установок для очистки продуктов сгорания от оксидов серы и
азота, что дает возможность уменьшить вредные выбросы в атмосферу.

· Применение комплексной автоматизации работы парогенераторов, что способствует повышению надежности и экономичности их работы.

 

 

Библиографический список

 

Липов Ю.М., Третьяков Ю.М. Котельные установки и парогенераторы. – М.-Ижевск: НИЦ «Регулярная и хаотическая динамика», 2004.

Сидельковский Л.Н., Юренев В.Н. Парогенераторы промышленных предприятий. –М.: Энергия, 1978.

Ковалев А.П., Лелеев Н.С., Виленский Т.В. Парогенераторы.-М.: Энергоатомиздат, 1985.

Смородин С.Н., Иванов А.Н. Тепловой и аэродинамический расчеты котельных установок: учеб. пособие/ СПбГТУРП. СПб., 2008.

Белоусов В.Н., Смирнова О.С., Смородин С.Н. Основы сжигания газа: учеб. пособие/ СПбГТУРП. СПб., 2009.

 

 



Последнее изменение этой страницы: 2016-04-18; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 100.26.179.251 (0.01 с.)