Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Интенсификация теплопередачи
В трубчатом теплообменнике
Трубчатые теплообменники довольно распространённые в теплоэнергетике, они просты и надёжны в конструкции. Трубчатые теплообменники изучались с целью устранения малой поверхности теплопередачи и низкого коэффициента теплоотдачи путём внесения улучшений в конструкцию [2]. Интенсификация теплоотдачи при внесении сетчатого и спирального турбулизатора (рисунок 2.3) привела к увеличению интенсивности перемешивания горячего теплоносителя в трубном пространстве и, вследствие этого, снижению толщины пограничного теплового слоя. Спиральный турбулизатор даёт более высокий коэффициент теплоотдачи в отличии варианта с сетчатым турбулизатором, поскольку расположен вплотную к теплопередающей стенке. Это даёт более эффективное перемешивание жидкости в пристеночном слое, в то время как сетчатый турбулизатор равномерно распределён по всему объёму трубного пространства, обеспечивая сильное перемешивание в центре потока. Рисунок 2.3 – Лабораторный горизонтальный теплообменник типа «труба в трубе»: 1 – внешняя труба, 2 – теплообменная труба, 3 – патрубок для входа холодной воды, 4 – патрубок для выхода холодной воды, 5 – входной патрубок для горячей воды, 6 – спиральный турбулизатор Особый вклад в рост теплового потока к стенкам туб вносит увеличение площади теплопередачи, поскольку турбулизаторы находятся в непосредственном контакте с теплообменной поверхностью. Результат анализа зависимости [2] экспериментально найденного критерия Нуссельта Nu от критерия Рейнольдса Re для исследованных турбулизаторов показал, что в пределах точности эксперимента число Нуссельта пропорционально Re0,8. Таким образом, при использовании спирального и сетчатого турбулизаторов для критерия Re в диапазоне 10000 < Re < 25000 отношение Nu/Nu0 не зависит от критерия Рейнольдса, а зависит только от наличия турбулизатора. Для исследованных турбулизаторов при 10000 < Re < 25000 выведены следующие эмпирические зависимости (2.20), (2.21) в пределах погрешности 5 %: спиральный турбулизатор: =1,84 (2.20) сетчатый турбулизатор: =1,48 (2.21) Эмпирические зависимости (2.20) и (2.21) рекомендуется использовать при проектировании промышленных теплообменников.
Проводился эксперимент по влиянию кипящего слоя из сферических металлических частиц, размещённого в трубном пространстве, на коэффициент теплоотдачи в вертикальном теплообменнике типа «труба в трубе». В первую очередь на лабораторной установке (рисунок 2.4) оценивались гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя твёрдых частиц в восходящем потоке воды. Главным элементом установки стеклянная вертикальная трубка (8) для визуализации процессов псевдоожиженного слоя и возможности видеосъёмки. Длина стеклянной трубки 950 мм, внутренний диаметр трубки 13 мм. В штуцерах (6) и (9) на входе и выходе из стеклянной трубки (8) установлены металлические сетки (7) с размером ячейки сетки 1,2 мм для удержания в трубке псевдоожиженного слоя. Рисунок 2.4–Схема лабораторной установки для гидродинамическихисследований: 1 - ёмкость, 2 - вентиль для регулирования расхода воды, 3 - шланг, 4 - стальные штуцеры, 5 - ротаметр, 6, 9 - фторопластовые штуцеры, 7 - сетки для удержания металлических сферических частиц в стеклянной трубке, 8 - вертикальная стеклянная трубка, 10 - слив воды, 11 - насос
Гидродинамические эксперименты состояли в следующем. Вода с температурой 20 ºС подаётся из ёмкости (1) насосом (11) через вентиль (2) и через ротаметр (5) в вертикальную стеклянную трубку (8). Вертикальный поток воды приводит слой сферических частиц в хаотичное движение, выходит из трубки (8) и поступает в слив (10). Чем больше расход воды, тем выше высота ожиженного слоя. В ходе экспериментов отмечалась высота псевдоожиженного слоя при данном значении скорости жидкости, фиксировалась скорость уноса частиц и визуально оценивалась эффективность перемешивания частиц в слое. Значения параметров записывались в лабораторный журнал только после выхода установки на установившийся режим псевдоожижения [2].
Таблица 2.1 – Параметры металлических частиц
Параметры металлических сферических частиц, использованных в экспериментах, приведены в таблице 2.1. Начальная высота слоя неподвижных сферических частиц на нижней сетке во всех экспериментах составляла 0,06 м. В ходе экспериментов расход воды ступенчато менялся в диапазоне от 0,024 до 0,470 м3/ч. Результаты гидродинамических экспериментов представлены на рисунке 2.5: Рисунок 2.5 – Зависимость высоты псевдоожиженного слоя сферических металлических частиц от скорости жидкости: 1 – алюминиевые частицы, d = 0,002 м, 2 – свинцовые частицы, d = 0,002 м, 3 – свинцовые частицы, d = 0,003 м, 4 – стальные частицы, d = 0,0045 м Рисунок 2.5 показал, что зависимость высоты кипящего слоя от расхода жидкости определяется видом сферических частиц. Зафиксировано, что скорость уноса алюминиевых частиц диаметром 0,002 м составляет 0,2 м/с, свинцовых шариков диаметром 0,002 м – 0,86 м/с, свинцовых зёрен диаметром 0,003 м – 0,98 м/с, а стальных частиц диаметром 0,045 м – 0,88 м/с. Алюминиевые частицы уносятся потоком из трубки при малых скоростях жидкости, поэтому было принято заключение, что данный вид металлических частиц нецелесообразно использовать для дальнейших исследований [2]. Визуально установлено, что в исследованном диапазоне скоростей жидкости в слое свинцовых сферических частиц с диаметром 0,003 м и в слое стальных частиц с диаметром 0,045 м перемешивание было малоинтенсивным и нестабильным, что выражалось в доминировании поршневого режима псевдоожижения. Также было установлено, что наиболее эффективное перемешивание в псевдоожиженном слое достигается при использовании частиц из свинца диаметром 0,002 м. Наилучшее перемешивание для данных частиц достигается на высоте псевдоожиженного слоя 500-600 мм Анализ видеоматериалов также показал, что сферические частицы из свинца диаметром 0,002 м в псевдоожиженном слое приобретают хаотичное вращательно-поступательные движение, причём ось вращения каждой частицы параллельна оси трубы. При перемешивании сферические частицы образуют вокруг себя область завихрений, способствующие частому соударению и отталкиванию частиц друг от друга, что обеспечивает активное перемешивание среды. На основе результатов гидродинамических экспериментов для изучения усиления теплопередачи выбор пал на свинцовые сферические частицы с диаметром 0,002 мм. Эксперименты по определению зависимости критерия Nu от критерия Re в вертикальном теплообменнике «труба в трубе» с использованием псевдоожиженного слоя сферических свинцовых частиц диаметром 0,002 м проводились на той же лабораторной установке, что и эксперименты с турбулизаторами, изображённой на рисунке 2.3 [2]. Благодаря проведённым гидродинамическим экспериментам с целью интенсификации теплоотдачи по всей высоте внутренней трубы теплообменника расположили сферические частиц в три слоя и разделили их сетками. Во внутреннюю трубу установили четыре сетки: на входе в трубу и выходе из трубы по одной сетке и две сетки по высоте внутренней трубы. Расстояние между соседними сетками составляет 0,582 м. Для установки сеток внутри трубы были изготовлены специальные втулки с резиновыми кольцами. Схема работы ТО – противоток. Проведено три серии экспериментов:
1. с трубным пространством без сеток. 2. с установленными в трубном пространстве сетками в количестве 4 шт. 3. с установленными в трубном пространстве сетками в количестве 4 шт., со слоями сферических свинцовых частиц (d = 0,002 м) на нижних трёх сетках. Насыпная высота каждого слоя 0,06 м. В ходе экспериментов расход холодной воды в межтрубном пространстве не изменялся и составлял 0,535 м3/ч, а расход горячей воды в трубном пространстве менялся в диапазоне от 0,079 до 0,350 м3/ч. Температура горячей воды на входе в трубное пространство составляла 64,1 °С, температура холодной воды на входе в межтрубное пространство равнялась 7,6 °С. Коэффициенты теплоотдачи и критерий Nu рассчитывались с использованием уравнений (2.20), (2.21) на основе результатов измерений. Результаты экспериментов представлены на рисунке 2.6. Во всех сериях экспериментов критерий Nu возрастал с увеличением критерия Re. Выполнено сравнение результатов экспериментов без сеток и сферических частиц с результатами расчёта по уравнению (2.20) и общепринятому уравнению, предназначенному для описания теплоотдачи в вертикальной охлаждаемой теплообменной трубе: при Re >10000, (2.22) где Re – критерий Рейнольдса; Pr – критерий Прандтля в основном потоке жидкости; Prст – динамический коэффициент вязкости вблизи стенки; Nu0 – расчётный критерий Нуссельта [2].
Рисунок 2.6 – Зависимость критерия Nu от критерия Re: 1 – внутренняя труба без сеток, 2 – внутренняя труба с сетками, 3 – внутренняя труба с сетками и слоями частиц
Погрешность результатов экспериментов для теплообменной трубы без сеток и сферических частиц от результатов расчёта по уравнениям (2.21), (2.20) не превышает 8 %. Отклонения измерения коэффициента теплоотдачи с использованием псевдоожиженного слоя сферических частиц составляет не более 10 %. Увеличение коэффициента теплоотдачи с применением псевдоожиженного слоя происходит за счёт интенсификации перемешивания горячего теплоносителя в трубном пространстве с помощью хаотично движущихся вращающихся металлических сферических частиц, а также за счёт улучшения передачи теплоты от горячего потока к стенке трубы в результате многочисленных соударений частиц со стенкой трубы теплообменника. При этом определённый вклад в рост теплового потока вносит увеличение площади теплопередачи, в качестве которой выступает поверхность сферических частиц, поглощающих теплоту горячего теплоносителя и передающих её стенке трубы.
Анализ зависимости экспериментально определённого критерия Нуссельта от критерия Рейнольдса в кипящем слое показал, что в пределах точности эксперимента число Нуссельта пропорционально Re0,75. Из этого следует, что при использовании псевдоожиженного слоя сферических свинцовых частиц для критерия Re в диапазоне 5000 < Re < 15000 отношение не зависит от критерия Re. Для псевдоожиженного слоя сферических свинцовых частиц d = 0,002 м при 5000 < Re < 15000 получена следующая эмпирическая зависимость в пределах погрешности ±6 %: 1,19, (2.23) Наилучшие гидродинамические условия для интенсификации тепловых процессов были достигнуты в псевдоожиженном слое из свинцовых сферических частиц диаметром d = 0,002 м. В вертикальной теплообменной трубе в диапазоне 5000 < Re < 15000, используя псевдоожижение свинцовых сферических частиц (d = 0,002 м) критерий Нуссельта увеличивается в среднем в 1,19 раза [2].
Интенсификация теплообмена
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-07-18; просмотров: 112; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.224.33.107 (0.014 с.) |