Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Расчет основных конструктивных размеров вспомогательного аппарата
Тепловую нагрузку аппарата определяют, составляя тепловой баланс абсорбера:
Q=G1(It1-It2)n=G2(It3-It4)
Где Q - тепловая нагрузка аппарата,, G2 - количество горячего и холодного теплоносителя, кг/ч, It2 - энтальпия горячего теплоносителя при температурах входа и выхода из аппарата, кДж/кг;- к.п.д. теплообменника, практически равен 0,95-0,97, It4 - энтальпия холодного теплоносителя при температурах входа и выхода из аппарата, кДж/кг; Энтальпию потоков находят из приложений 28, 29 [6] (10,76-5,8)0,95=G2(6,5-3,2)(10,76-5,8)0,95=1721660,1=366310,65кг/ч
отсюда, =1721660,1 кДж/ч
Поверхность теплообмена определяют из уравнения теплопередачи. =K∙F∙tср,
отсюда,
F=Q/K∙tcp,
где, поверхность теплообмена, м2коэффициент теплопередачи, кДж/(м2∙ч ∙град)средняя логарифмическая разность температур, К Коэффициент теплопередачи К принимаем на основании практических данных равным 125 Вт/ м2∙К Средняя разность температур в случае противотока выражается уравнением
∆Тв, ∆Тн - высшая и низшая разности температур между потоками у концов теплообменника, К Схема теплообмена следующая:
Т1=353К горячий поток Т2=323К Т3=318К горячий поток Т4=298К =1721660,1/125∙24,7=557,6м2
По полученным результатам выбираем кожухо-трубчатый теплообменник с плавающей головкой, имеющий следующие размеры:
Dкожуха=1,4мтруб=0,025∙0,002мтруб=6маппарата=6м Число ходов =4 Площадь самого узкого сечения в межтрубном пространстве =0,153м2кожуха - диаметр кожуха, маппарата - высота всего аппарата,м труб - длина труб, м труб - диаметр труб, м [6]
Механический расчет
Основные размеры колонных аппаратов определяют на основании технологических и гидродинамических расчетов Расчет ветрового момента Разбиваем колонну по высоте на два расчетных участка тогда равнодействующие ветровых нагрузок на эти участки будут:
Рх=В∙с∙q∙H∙D
где В∙- коэффициент увеличения скоростного напора ветра за счет динамического воздействия вызванного порывами ветра: В=1,64 с - аэродинамический коэффициент обтекания (для круглых аппаратов с=0,6)- значение ветрового напора по высоте- наружный диаметр колоннывысота расчетного участка
Р1=В∙с∙q1∙H1∙D= 1,64∙0,6∙350∙10∙5=17220Н
Р2=В∙с∙q2∙H2∙D= 1,64∙0,6∙470∙7,2∙5=16650Н
Равнодействующая нагрузок на площадки
Р`=В∙с∙`q`∙F с`=c∙φ=1,4∙0,36=0,5 приведенный аэродинамический коэффициент- площадь вертикальной проекции Р`1=В∙с`∙q1∙ F1= 1,64∙0,5∙490∙14=5620Н Р`2=В∙с`∙q2∙ F2= 1,64∙0,5∙525∙14=6030Н
У основания колонны ветровой момент
М=Р1h1+P2h2+ Р`1h`1+P`2h`2=17220∙5+16650∙15+5620∙10+6030∙15=0,48∙106н∙м
Расчет сечений на устойчивость рассчитываем сечение у основания колоны
доп=π∙D(S-c)∙φ.c[σ]= 3,14∙5010(12-2)∙0,73∙134=15,4∙106Н Мдоп= (π/14)∙D2(S-c)∙φ.н[σ]= 0,224∙50102(12-2)∙0,91∙134=1,37∙109Н/Qдоп+М/Мдоп=1270∙106/(15,4∙106)+0,48∙109/1,37∙109=0,108+0,35=0,458<1,0
Условия устойчивости удовлетворяется по [7]. Определение толщины стенки сферических неотбортованных днищ вертикального сварного абсорбера. Используется материал сталь марки Ст 3. Расчет толщины верхнего днища. Находим условное меридиальное изгибающиеся напряжение в место соединения днища с обечайкой:
где, sид - изгибающее напряжение днища. Рв - внутреннее давление системы
Номинальную расчетную толщину днища для внутреннего диаметра - Dв=2,94 м при sу = 222,2 Мн/м2 выбираем, равной для ближайшего меньшего значения s2 = 210 Мн/м2 - S11=60 мм. Толщину стенки с учетом прибавок Ск и Со находим по формуле: = S11= - Cк+Со = 60+1+1=62 мм,
где, Cк=1; Cо=1 - прибавки к толщине стенок. Расчет толщины нижнего днища. Расчетное давление в нижней части аппарата с учетом гидростатического давления определяется по формуле:
Рн=Рс+grжHж 10-6,
где, Нж =1,5м - высота жидкости;
Рн= 6,3+9,81*1020*1,5*10-6=6,315 Мн/м2.
Условное меридиальное изгибающее напряжение в месте соединения днища с обечайкой:
Номинальную расчетную толщину стенки днища для Dв=2,94 м при sу = 221,2 Мн/м2 выбираем равной S’=60 мм. Толщина стенки с учетом прибавки Ск и Со: = S’ + Cк + Co = 62 мм.
|
|||||
Последнее изменение этой страницы: 2021-04-20; просмотров: 63; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 18.189.2.122 (0.005 с.) |