Заглавная страница Избранные статьи Случайная статья Познавательные статьи Новые добавления Обратная связь КАТЕГОРИИ: АрхеологияБиология Генетика География Информатика История Логика Маркетинг Математика Менеджмент Механика Педагогика Религия Социология Технологии Физика Философия Финансы Химия Экология ТОП 10 на сайте Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрацииТехника нижней прямой подачи мяча. Франко-прусская война (причины и последствия) Организация работы процедурного кабинета Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний Коммуникативные барьеры и пути их преодоления Обработка изделий медицинского назначения многократного применения Образцы текста публицистического стиля Четыре типа изменения баланса Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву Мы поможем в написании ваших работ! ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?
Влияние общества на человека
Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации Практические работы по географии для 6 класса Организация работы процедурного кабинета Изменения в неживой природе осенью Уборка процедурного кабинета Сольфеджио. Все правила по сольфеджио Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления |
Анализ точности угловых и линейных измерений приСтр 1 из 12Следующая ⇒
СОДЕРЖАНИЕ Введение 3 1.Проект и оценка точности плановой опорной маркшейдерской сети 5 1. 1.Анализ точности угловых и линейных измерений при подземных маркшейдерских съемках 6 1. 1. 1. Выбор оптимальной длины стороны теодолитной съемки и определение средней ошибки измерения горизонтального угла 7 1. 2. Проект опорной маркшейдерской сети на ориентируемом горизонте 10 1.3. Методика производства маркшейдерских работ 13 1. 4. Анализ точности ориентирно-соединительных съемок 14 1. 4. 1. Оценка точности ориентирования первой стороны подземного хода через один вертикальный ствол 14 1.5. Предрасчет погрешности положения наиболее удаленного пункта ОМС 24 1.5.1 Решение задачи строгим аналитическим способом 24 1.5.2 Графическое определение ошибки положения конечного пункта подземного полигона 30 1.5.3 Корректировка методики маркшейдерских работ и предрасчет погрешности удаленного пункта (по Медянцеву) 37 1.5.4. Корректировка методики маркшейдерских работ и предрасчет погрешности удаленного пункта 39 1.6 Оценка точности ориентирования через два вертикальных ствола 42 2. Проект и оценка точности опорной высотной сети 46 2. 1.Методика создания опорной маркшейдерской сети и оценка точности опорной высотной сети 46 2. 2 Исследование и оценка точности хода геометрического нивелирования 47
2. 3 Выбор нивелира и методики нивелирования по заданной точности конечного пункта 49 2.4 Определение ошибки конечного пункта по высоте 50 3. Предрасчет ожидаемой ошибки смыкания забоев горных выработок, проводимых встречными забоями 51 3. 1. Предрасчет погрешности сбойки IV типa 55 3. 2. Предрасчет погрешности сбойки IV типа с гиросторонами 61 3. 3. Предрасчет погрешности сбойки по высоте 66 Заключение 68 Список литературы 70 Приложения 71
ВВЕДЕНИЕ
Подземные опорные маркшейдерские сети (ОМС) являются главной геометрической основой для выполнения съёмок горных выработок и решения горно – геометрических задач, связанных с обеспечением рациональной и безопасной разработки месторождений полезных ископаемых (МПИ). Построение ОМС осуществляется по техническому проекту, составленному с учётом перспективного плана развития горных работ. Подземные опорные сети состоят из полигонометрических ходов прокладываемых, как правило, по главным подготовительным выработкам. Построение опорных сетей выполняют в основном с разделением полигонометрических ходов на секции с гиросторонами. К производственным задачам, решаемым с помощью маркшейдерских сетей, относятся: определение положения горных выработок вблизи опасных зон, задание направления горным выработкам, проводимым встречными забоями, вынос в натуру осей наклонных и вертикальных выработок с выходом в район существующих горных работ. При создании маркшейдерских сетей и их дальнейшем использовании должны быть известны погрешности определения отдельных элементов сетей: пунктов, дирекционных углов, длин линий. Для этого и выполняют анализ точности проектируемых или уже созданных маркшейдерских сетей.
Цель курсового проекта: научиться составлять проект опорной плановой маркшейдерской сети на новом горизонте с предрасчетом погрешности положения наиболее удаленного пункта и точки смыкания забоев горных выработок. В данном курсовом проекте решаются такие задачи как: 1. Оценка точности угловых и линейных измерений, определение оптимальной длины стороны ОМС; 2. Определение зависимости погрешности горизонтального угла от длин сторон; 3. Оценка точности ориентировок стволов по фактическим измерениям; 4. Предрасчет погрешности наиболее удаленного пункта, при несоответствии допустимым погрешностям произвести корректировку маркшейдерских работ путем введения гиросторон; 5. Оценка точности высотного обоснования; 6. Предрасчет ошибки смыкания забоев горных выработок, проводимых встречными забоями, рассмотрев IV тип сбойки; 7. Предрасчет погрешности сбойки по высоте. ПРОЕКТ И ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ ПЛАНОВОЙ ОПОРНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ СЕТИ Пункты опорной маркшейдерской сети используются для решения различных геометрических задач. Наиболее ответственными из них являются проведение выработок встречными забоями и проведение с поверхности шурфов и скважин, которые должны пересечь горные выработки в заданном месте. Для решения таких задач необходимо, чтобы опорная маркшейдерская сеть (ОМС) была правильно сориентирована в системе координат, принятой на поверхности. Основными факторами, влияющими на точность определения координат и дирекционных углов в опорной маркшейдерской сети, являются: ошибка ориентирования первой стороны, ошибки измерения длин линий и ошибки измерения горизонтальных углов теодолитных ходов. Поэтому для достижения поставленной цели в курсовом проекте необходимо решить следующие задачи: · выбрать оптимальную длину линии ОMC; · определить источники погрешности измерения горизонтального угла и величину погрешности; · составить проект опорной плановой маркшейдерской сети; · оценить точность ориентирно-соединительной вертикальной съемки; · выбрать методику и инструментарий, обеспечивающий необходимую и достаточную точность конечного пункта ОМС; · согласно принятой методике произвести предрасчет погрешности конечного пункта, сравнить с допустимой погрешностью, при необходимости скорректировать методику; · для создания надежного высотного обоснования выбрать методику и инструменты для вертикальной ориентирно-соединительной съемки, вертикальных съемок, исследовать их точности и составить проект опорной высотной сети; · составить проекты на проведение выработок встречными забоями, выбрать методику, обеспечивающую необходимую точность смыкания забоев. Ствол №1 Исходные данные:
Определение ошибки проектирования створа отвесов На точность проектирования влияют следующие факторы: действие воздушного потока, капеж, схождение отвесов к центру земли, упругость проволоки и др. Вследствие этого створ отвесов на ориентируемом горизонте может составить со створом отвесов на дневной поверхности некоторый угол Θ, который вычисляется по формуле:
(1.11) где е = 1,5 мм – линейная ошибка проектирования отвесов; с = 1,505 м – расстояние между отвесами; ρ = 206265”. Ошибка проектирования створа отвесов достигает наибольшего значения, когда линейные погрешности проектирования отвесов перпендикулярны створу и ориентированы в разные стороны. В этом случае формула приобретает вид: На практике чаще всего используется примыкание способом соединительного треугольника. Определение ошибки примыкания способом соединительного треугольника Погрешность примыкания на поверхности определяется по формуле: (1.12) где МДСВ – погрешность измерения примычного угла на поверхности. Рис 1.4 Схема ориентировки при примыкании к отвесам способом соединительного треугольника Если ошибки центрирования ет=ес=е, то МДСВ вычисляется по формуле: , (1.13) где mi – инструментальная ошибка, е – линейная ошибка центрирования теодолита и сигналов, d – длина примычной стороны на поверхности. , (1.14) где m0 – ошибка отсчитывания, mv – ошибка визирования на сигнал, n – число повторений. Ошибку вычисленного угла Мβ при отвесе В найдем по формуле: (1.15) Аналогично для угла α при отвесе А: (1.16) где Mγ – ошибка измерения угла γ соединительного треугольника АВС, определяется по формуле: , (1.17) где mi – инструментальная ошибка (для теодолита 2Т30) , (1.18) ma, mb, mc – ошибки измерения сторон a, b, c соединительного треугольника АВС, определяются по формуле: ms = μ*s1/2 + λ*s, где μ = 0,001 м1/2, λ = 0,00005 – коэффициенты влияния случайных и систематических ошибок; S – длина стороны соединительного треугольника
mа = 0,001*1,595/2 + 0,00005*1,595=0,001243 mb = 0,001*3,04/2 + 0,00005*3,04=0,001896 mc = 0,001*1,505/2 + 0,00005*1,505=0,001302 Аналогично для угла α при отвесе А: Следовательно погрешность примыкания на поверхности: Погрешность примыкания в шахте определяется по формуле: (1.19) где МАС’Д’ – погрешность измерения примычного угла шахте. Все расчетные параметры найдем по формулам как при примыкании на поверхности: m'а = 0,001*3,8261/2 + 0,00005*3,826=0,002147 m'b = 0,001*5,331/2 + 0,00005*5,33=0,002575 m'c = 0,001*1,5071/2 + 0,00005*1,507=0,001303 Погрешность примыкания в шахте: Погрешность ориентирования ствола №1: СТВОЛ №2 Исходные данные:
Определение ошибки ориентирования ствола при примыкании к отвесам с помощью параллельных шкал Способ симметричных шкал можно применять при примыкании к отвесам только в шахте. Поэтому на поверхности примыкание к отвесам осуществляется соединительным треугольником. Ошибка примыкания на поверхности вычисляется по формулам, что и для ствола №1. m'а = 0,001*0,5051/2 + 0,00005*0,505=0,00074 m'b = 0,001*3,0361/2 + 0,00005*3,036=0,00189 m'c = 0,001*2,9031/2 + 0,00005*2,903=0,00185 Погрешность примыкания на поверхности: Погрешность примыкания в шахте способом симметричных шкал заключается в передаче дирекционного угла со створа отвесов АВ на примычную сторону в шахте через угол ω. В данном случае ошибка примыкания равна ошибке определения угла ω. МШ = Мω Ошибка угла ω зависит от ошибок шкальных отчетов (ra, rb), ошибок измерения расстояний от отвесов до шкал (l1, l2), ошибки измерения расстояния между шкалами (с) и ошибки измерения расстояний от примычных точек до шкал (a, b). Влияние ошибок шкальных отчетов определяется по формулам: где mra, mrb – ошибки шкальных отчетов ra и rb, ∆x’ = c + l1 + l2 = 2,955 Влияние ошибок измерения расстояний от отвесов до шкал ml1 и ml2 определяется по формулам: Влияние ошибки измерения расстояний между шкалами: Влияния ошибок ma и mb измерения расстояний от примычных точек до шкал: Общая погрешность симметричного примыкания определяется: Подставляем исходные данные: Погрешность примыкания в шахте: Погрешность ориентирования ствола №2: Вывод: Поинструкции среднеквадратическая погрешность определения дирекционного угла ориентируемой стороны не должна превышать 3’. Способом соединительного треугольника и методом параллельных шкал значение погрешности ориентировки ствола входит в допустимое значение значит, выбранная методика и инструментарий удовлетворяют требованиям. Ms |
Ms^2*SIN^2 | Ms^2*COS^2 | Мs ^2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 | - | 1 | 29 | 302 | 0,170294 | 1,45 | 1,6203 | 1,8881 | 0,7372 | 2,6254 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 | - | 1 | 35 | 266 | 0,187083 | 1,75 | 1,9371 | 3,734 | 0,0183 | 3,7523 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3 | - | 2 | 60 | 311 | 0,244949 | 3 | 3,2449
| 5,9976 | 4,5321 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
4 | - | 3 | 60 | 311 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,9976 | 4,5321 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
5 | - | 4 | 6 | 277 | 0,07746 | 0,3 | 0,3775 | 0,1404 | 0,0021 | 0,1425 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
6 | - | 5 | 7 | 236 | 0,083666 | 0,35 | 0,4337 | 0,1293 | 0,0588 | 0,1881 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
7 | - | 6 | 60 | 227 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,6321 | 4,8976 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
8 | - | 7 | 60 | 227 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,6321 | 4,8976 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
9 | - | 8 | 60 | 227 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,6321 | 4,8976 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
10 | - | 9 | 34 | 227 | 0,183902 | 1,691 | 1,8749 | 1,8802 | 1,635 | 3,5153 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
11 | - | 10 | 17 | 266 | 0,130384 | 0,85 | 0,9804 | 0,9565 | 0,0047 | 0,9612 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
12 | - | 11 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
13 | - | 12 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
14 | - | 13 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
15 | - | 14 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
16 | - | 15 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
17 | - | 16 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
18 | - | 17 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
19 | - | 18 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
20 | - | 19 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
21 | - | 20 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
22 | - | 21 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
23 | - | 22 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
24 | - | 23 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
25 | - | 24 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
26 | - | 25 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
27 | - | 26 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
28 | - | 27 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
29 | - | 28 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
30 | - | 29 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
31 | - | 30 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
32 | - | 31 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
33 | - | 32 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
34 | - | 33 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
35 | - | 34 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
36 | - | 35 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
37 | - | 36 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
38 | - | 37 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
39 | - | 38 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
40 | - | 39 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
41 | - | 40 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
42 | - | 41 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
43 | - | 42 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
44 | - | 43 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
45 | - | 44 | 60 | 314 | 0,244949 | 3 | 3,2449 | 5,4486 | 5,0811 | 10,5297 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
46 | - | 45 | 32 | 314 | 0,178885 | 1,6 | 1,7789 | 1,6374 | 1,527 | 3,1644 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
3. Ошибки координат и линейную ошибку положения конечной точки в зависимости от ошибок измерения длин линий определяют по формулам:
Mxl= ±Öåmli²cos²ai;
Myl=Öåmli²sin²ai;
Ml=±Öåmli². (1.38)
Mxl = 14,98мм = 0,01498 м
Mуl = 14,16 мм = 0,01416 м
Ml = 20,61 мм = 0,02061 м
Подставляя найденные значения в формулы (1.33-1.35) получим:
Мк = Ö Ma02+Mb2+Ml2=Ö 0,6932+0,4912+0,02062=0,849 м;
Mx = Ö Mx a 0 2 + Mx b 2 + Mxl 2 = Ö 0,4182 +0,3252 +0,01492=0,529 м;
My = Ö Mya02 +Myb2 +Myl2= Ö 0,5532 +0,3672 +0,014162=0,664 м.
Мк = Ö Mx^2+ My^2 = 0.849 м
4. Погрешность дирекционного угла последней стороны полигона:
(1.39)
где = 18000 ( = 20, n = 45 – количество углов полигона).
Вывод: Мк >Мдоп =849 мм > 800 мм (для масштаба основного плана 1:2000), следовательно данная методика не пригодна.
Графо-аналитический способ
Точность положения конечного пункта полигона по отношению к исходным пунктам наиболее полно характеризуется эллипсом ошибок.
Такой эллипс, построенный с использованием средних квадратических ошибок, называется средним эллипсом ошибок. Эллипс - геометрическое место точек с одинаковой плотностью вероятности. Имея средний эллипс ошибок, построенный в выбранном масштабе, можно получить среднюю квадратическую ошибку положения определяемого пункта по любому направлению. Ошибка положения пункта по данному направлению будет равна расстоянию от цента эллипса до подеры (педальной кривой, эвольвенты, кривой точности, кривой средних ошибок) по соответствующему направлению М.
Подера – это геометрическое место точек пересечения направлений, проведенных через центр, с перпендикулярами к этим направлениям, касательным к эллипсу.
Ошибка абсциссы (ординаты) определяемого пункта Мх (Му), соответствующая ошибке положения пункта по направлению, параллельному оси абсцисс (ординат), численно будет равна расстоянию от центра эллипса до подеры. Следовательно, имея, подеру (кривую точности) конечного пункта полигона, можно определить ошибку положения его в любом необходимом направлении.
Уравнение подеры записывается в виде:
где Рβ – радиус-вектор подеры (кривой точности);
А, В – большая и малая полуоси подеры;
Θ1 – дирекционный угол большой полуоси.
При графическом определении ошибок конечного пункта строят подеру от каждого источника: от ошибок при измерении горизонтальных углов Мβ; от случайных и систематических ошибок при измерении длин линий Мlμ, Mlλ; от ошибок при определении дирекционного угла исходной стороны МL0; по элементам найденных подер строят результирующую подеру (кривую точности).
Данные для создания таблицы представлены на схеме свободного висячего полигона
Обозначение
Форма
Длина
Число
Длина замыкаю
"эквивалентная"
Секции
Секции
Секции
Сторон
Щей в секции
Длина секции
"Ст.1-4"
свободная
184,1
4
176,22
178,22 |
"4 - 18"
смешанная
664
14
454,054
514,63
"18 - 37"
смешанная
1140
19
1140
1140
"37 - 46"
свободная
512
9
512
512,14
Ме= +
Мк = 0,305 м < Mкдоп = 0,8 м
Вывод: в результате проведения корректировки ошибка определения координат конечного пункта вошла в пределы допуска.
L, м
l/ρ/0,001
V2
0,01*τ2
n
Корень (2n)
корень(10000/v2
+0,01τ2)
M0, мм
Mk, мм
1
10
0,048
11,111
0,0001
250,000
22,361
3,333
0,162
3,614
2
20
0,097
11,111
0,0001
125,000
15,811
3,333
0,323
5,110
3
30
0,145
11,111
0,0001
83,333
12,910
3,333
0,485
6,259
4
40
0,194
11,111
0,0001
62,500
11,180
3,333
0,646
7,227
5
50
0,242
11,111
0,0001
50,000
10,000
3,333
0,808
8,080
6
60
0,291
11,111
0,0001
41,667
9,129
3,333
0,970
8,851
7
70
0,339
11,111
0,0001
35,714
8,452
3,333
1,131
9,561
8
80
0,388
11,111
0,0001
31,250
7,906
3,333
1,293
10,221
9
90
0,436
11,111
0,0001
27,778
7,454
3,333
1,454
10,841
10
100
0,485
11,111
0,0001
25,000
7,071
3,333
1,616
11,427
11
110
0,533
11,111
0,0001
22,727
6,742
3,333
1,778
11,985
12
120
0,582
11,111
0,0001
20,833
6,455
3,333
1,939
12,518
13
130
0,630
11,111
0,0001
19,231
6,202
3,333
2,101
13,029
14
140
0,679
11,111
0,0001
17,857
5,976
3,333
2,262
13,521
По данным таблицы строится график зависимости ошибки конечного пункта от длины визирного луча (рис. 2.1).
Рис 2.1 График зависимости ошибки конечного пункта от длины визирного луча
Вывод: из графика видно, что существует степенная зависимость между ошибкой конечного пункта и длинной визирного луча, причем с увеличением длины визирного луча Мк возрастает.
Данные из шахты
Ry1 | Ry1^2 | |
496,56 | 246571,8 | |
484,77
|
||
Последнее изменение этой страницы: 2021-03-09; просмотров: 153; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы! infopedia.su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь - 3.142.96.146 (0.717 с.) |